客户采购时不容置疑的都会货比三家。

哪个厂子的价格低，就倾向于采购哪个！但是往往有时候，很多掌管采购大权的部长也会购买价格不是#低的。

这就让我们橡胶支座厂家奇怪了，有时候橡胶支座不拼价格，我们拼什么？首先，产品质量。

专业生产销售，橡胶支座，橡胶垫块，盆式橡胶支座，橡胶支座价格适中。

拼价格我们可以，拼质量我们也是杠杠的。

车间工作有条不紊，采用原料均为天然橡胶，生产出来的支座柔软有弹性，刚柔并济。

质量发货时均为合格产品，第三方检测可合格达标。

其次，售前咨询。

好多客户有的是经常做桥，有的确实第一次做桥梁配件采购工作。

前者我们沟通会很顺畅，一般确定好型号，报价之后就看买方的选择就可以了。

但是后者，对于第一次接触桥梁配件这块的采购者来说，他们可能是刚接触，会问很多小小不言的问题。

例如，你们生产的橡胶支座几层钢板啊？你们生产的橡胶支座多少层橡胶啊？你们生产的橡胶支座厚度是多少啊等。

一般来说，很多厂家就采取不了了之的方法，知无不言言无不尽。

助人乃快乐之本。

对于购买10块和购买300块支持的客户我们给与同等待遇。

#后，售后服务。

大部分橡胶支座厂就是收到橡胶支座款项后就置之不理。

作为橡胶行业的后起之秀会紧跟一个标段，直至桥梁竣工。

有时候是购买后客户咨询如何使用，大多时候我们会逐一采取售后跟踪，了解客户真正需求。

因为转角超限会引起较大的局部变形，导致橡胶支座的使用寿命减少。

因此在设计和施工时，必须采取正确的设计方法和规范的施工方法，以保证橡胶支座的转角不超出设计允许的范围，保证其处于设计允许的受力状态。

1)、板式橡胶支座应定期进行养护和维修检查，一旦发现问题，应及时进行修补或更换。

2)、板式橡胶支座及四氟滑板橡胶支座应检查如下内容：a：支座是否出现滑移及脱空现象；b：支座的剪切位移是否过大（剪切角应不大于35°）；c：支座是否产生过大的压缩变形；（#大压缩变形量不得超过0.07te，te为支座的橡胶层总厚度）d：支座橡胶保护层是否出现开裂、变硬等老化现象，并记录裂缝位置、开裂宽度及长度；e：支座各层加劲钢板之间的橡胶板外凸是否均匀和正常；f：对四氟滑板橡胶支座，应检查支座上面一层聚四氟乙烯滑板是否完好，有无剥离现象，支座是否滑出了支座顶面的不锈钢板，5201-2硅脂是否涂放并且注满四氟滑板橡胶支座的储油坑。

3）、支座各部应保持完整、清洁。

及时清除支座周围的垃圾杂物，冬季清除积雪和冰块，保证支座正常工作。

同时应经常清扫污水，排除墩台、台帽积水，要防止橡胶支座接触油脂，对梁底及墩、台帽上的残存机油等应进行清洗。

防止因橡胶老化、变质失去作用。

梁支点承压不均匀，支座出现脱空或过大压缩变形时应进行调整。

板式橡胶支座发生过大剪切变形、老化、开裂等时应及时更换。

对四氟滑板橡胶支座，若四氟滑板与不锈钢板接触面间发现进入泥沙或硅脂油干涸时要及时清扫，并注入新的硅脂油。

支座是指用以支承容器或设备的重量，橡胶支座并使其固定于一定位置的支承部件，还要承受操作时的振动与地震载荷。

对于梁式桥是指支承处能自由伸缩和自由转动，反力集中。

在满足上述要求的同时，支座还必须保证桥跨结构在墩台上的位置充分固定，不致滑落。

在墩台上对于简支梁而言一端设固定支座，另一端设活动支座，固定支座与活动支座的布置，遵守以下原则确定：（1）对桥跨结构而言，#好桥梁的下弦在制动力的作用下受压，能抵消—部分竖向荷载在下弦产生的拉力；（2）对桥墩而言，#好使制动力的作用方向指向桥墩中心，墩顶圬工在制动力的作用下受压而不是受拉；（3）对于桥台而言，#好的制动力方向指向河岸，使桥台顶部圬工受压，并能平衡一部分台后填土压力。

固定橡胶支座的应按如下要求布置：（1）在坡道上，设在较低一端；（2）在车站附近，设在靠近车站一端；（3）在区间平道上，设在重车方向的前端；当出现重叠的状况的时候，应该满足坡道上的要求，特殊情况，不许将相邻两孔的固定橡胶支座设在同一个桥墩上。

板式橡胶支座的设计和质量检查板式橡胶支座的质量检验板式橡胶支座的质量检验主要应依据公、铁路桥梁盆式橡胶支座有关行业标准进行。

质量检验的主要内容系包括内在质量、外观质量和整体支座的性能测定几方面。

目前检测难度#大的有3个：一是极限承载力试验，目前国内大于10000kN的试验设备很少，因此对承载力大于10000kN的支座检测有一定困难；二是橡胶支座的水平力抗剪性能试验，要求伺服控制，试验设备资金投入大；三是橡胶的化学成份鉴别有一定难度。

橡胶支座主要力学性能指标如：抗压弹性模量、抗剪弹性模量、水平抗剪倾角、不锈钢板摩擦系数、极限抗压强度等，都是QZ球形橡胶支座进入施工现场后决定能否使用的重点检测指标。

其检测规则和检测方法主要参照交通部行业标准（JT3132—90）执行，检测方法主要取决于合理的检测设备和检测人员的规范操作。

GPZ盆式支座橡胶的选用，对橡胶支座产品质量影响很大，交通部行业标准中规定了3种橡胶品种：氯丁胶、天然橡胶和三元乙丙胶，应该根据桥梁所在地区的使用温度范围决定胶料品种。

由于目前投标多是采取低价中标的政策，所以生产厂家多数选用天然胶，天然胶比氯丁胶相对容易老化。

严重的还有用再生胶的，检测时又很难判别。

由于市场上已有不合格产品，所以一定要坚持先检验后使用的原则，以防患于未然。

伸缩缝和公路橡胶支座的选用和检测清认真阅读。

请关注：板式橡胶支座的竖向极限拉应力和水平性能和橡胶支座关于橡胶材料老化及更换支座橡胶支座病害处理的方法很多，但应综合考虑病害情况、结构形式和处理条件等因素合理选择处理方案，常规处理方法主要有以下几类：1更换处理：这是一种解决病害较彻底的办法，对由于橡胶支座引起的对结构的影响和橡胶支座耐久性存在问题可较好解决。

1、建筑工程中隔震橡胶支座的原理和特性分析

1.1 隔震橡胶支座的隔震原理

隔震橡胶支座技术的隔震原理表现为：通过在建筑工程中安装橡胶隔震支座，能够有效延长建筑工程的自振周期，以此降低上部结构受到地震作用。通常情况，将隔震橡胶支座安装在建筑底部，这样橡胶隔震支座能够在建筑底部形成一个水平柔性的隔震层，以柔性隔震层对地震能量进行消耗和吸收，减轻并阻止地震能量向上传递，以此实现降低对建筑上部结构损坏的效果。隔震橡胶支座施工技术在建筑工程中的应用，能够有效提高建筑结构的安全性和完整性，避免在地震作用下对非结构部件造成的损坏。

1.2 隔震橡胶支座的特性分析

1)剪切特性。其剪切特性主要表现为不同工况下的水平等效刚度变化和本体温度、加在频率、剪应变等存在关系，随着设计压应力的增大，其剪切应力降低；随着剪应变的增大，其水平刚度会降低，随着加载频率的增加，其剪应力也随之增加。

2)拉伸性能。当建筑结构发生摇动时，隔震橡胶支座会出现较大的水平剪切变形，因此，隔震橡胶支座必须具有较强的抗拉承载能力，避免在建筑结构发生摇动时出现断裂的问题，以此充分发挥应有的作用。

3)水平变形特性。不同种类的隔震橡胶支座其水平变形特性存在一定的差异，普通橡胶隔震支座的水平荷载与位移曲线呈线性；高阻尼橡胶隔震支座的水平荷载和位移滞回曲线轮廓呈梭形；铅芯橡胶隔震支座的水平荷载和位移滞回曲线呈菱形。

2、实例分析

某高层建筑，工程总建筑面积为9“5．5 m2，地上18层，采用剪力墙结构，地下2层，设计抗震烈度为7度，为了提高该建筑的抗震等级，施工单位决定采用隔震橡胶支座施工技术，将隔震支座设置在地上结构和地下结构之间，隔震部分包括转换梁、上支墩、隔震橡胶支座以及下支墩，共采用8套抗拔器，41个隔震橡胶支座，上下支墩的结构示意图如图1所示。

隔震橡胶支座下预埋板安装

隔震橡胶支座下预埋板的安装施工质量，直接关系到建筑隔震系统质量的好坏，为了保证下预埋板的安装施工质量，在进行混凝土浇筑施工之前，应该对承台钢筋的位置进行核对，并根据螺栓直径、预埋板的尺寸等，制作l：1模型，并以此为依据对承台钢筋位置进行调整，保证下预埋板安装位置的准确性，在进行底板混凝土浇筑施工时，应该和底板上表面持平，当混凝土浇筑施工完成后，对底板混凝土进行凿毛施工，以此保证上下层混凝土连接的牢固性和可靠性。当底板的混凝土浇筑施工完成后，进行下预埋板位置的放线定位，因为下埋螺栓和承台钢筋较密，并且在进行混凝土浇筑施工时，可能对承台钢筋造成一定的影响，如果下埋螺栓和钢筋位置出现冲突，应该合理地调整钢筋的位置，并对预埋板编号、设计位置的型号、规格等进行检查和校准。采用调节螺栓的方式对下预埋板的水平和标高进行调整，以此避免在对承台进行浇筑混凝土时出现位移的问题，具体过程表现为：用承台外脚手钢管、槽钢组成的整体进行加固，然后采用钢筋对预埋板下的承台附加钢筋和下埋螺栓焊接牢固，当下预埋板加固施工完成后，应该将千斤顶拆除，安装承台侧模，并采用混凝土对承台进行浇筑，混凝土采用微膨胀混凝土，浇筑施工完成后，应该及时振捣密实，直至中间通气孔、下预埋板的四周全部挤压出浆为止。

隔震橡胶支座本体安装施工

当承台的混凝土强度达到相关标准后，才能进行隔震橡胶支座本体的安装施工，先将下预埋板、承台上的杂物清理干净，然后采用塔吊把隔震橡胶支座本体吊起，并将其吊运至下预埋板的正上方5cm处，对支座进行调整，保证下预埋板的中心和隔震橡胶支座本体中心相对应，将隔震橡胶支座的螺栓孔和下预埋板的螺栓孔对齐，将隔震橡胶支座本体位置调整准确之后再落下本体，拧紧螺栓，在用扳手拧螺栓时，应该进行对称、交叉进行。

隔震层结构、转换梁以及上支墩施工

当上预埋钢板安装施工完成之后，应该在钢板上涂刷防腐材料，采用多层板沿着隔震橡胶支座进行密封，以此做好隔震橡胶支座的防护工作。然后将转换梁钢筋、上支墩安装在隔震橡胶支座上，进行模板的支设施工，对模板以及钢筋进行检测，当检测结果符合相关施工标准后，进行混凝土的浇筑施工，一边进行浇筑一边进行振捣，在振捣过程中，应该避免出现预埋钢板发生位移的问题，同时保证混凝土能够与预埋钢板良好、紧密地结合。转换梁如果是大截面梁，应该采用一般施工方法，重点做好模板加固施工和混凝土浇筑与振捣施工，以此保证转换梁的施工质量与截面尺寸。

拆除模板

当混凝土强度等级达到100％设计强度等级后，应该将隔震层、转换梁以及上支墩的模板拆除，混凝土强度等级以相同条件下的混凝土试件强度为标准。

隔震橡胶支座的防护

当隔震橡胶支座施工完成后，为了防止其他工序施工对隔震橡胶支座产生影响或者损坏，应该做好隔震橡胶支座的防护工作，暂时不拆除隔震橡胶支座的模板，以作为临时防护，当整个工程施工完成后再拆除。

质量控制要点

为了保证隔震橡胶支座施工质量，还应该加强各个施工要点的质量检测，将误差控制在#大允许偏差范围内，具体表现为：采用塞尺或者盒尺，测量表面平整度，偏差不能超过1mm；采用水准仪测量下预埋板的水平度、同墩相邻、顶面标高的偏差不能超过5‰、2.5mm；采用钢尺测量隔震橡胶支座的顶面水平误差不超过8％。，中心平面位置偏差不能超过5 mm；采用钢尺测量预留螺栓孔的孑L位置偏差不能超过1 mm，孔直径偏差不能超过1mm。

综上所述，隔震橡胶支座施工技术是一种先进、有效的基础隔震技术，其在建筑工程施工中的应用，能够显著地提高建筑工程的整体抗震性能，并且隔震橡胶支座施工技术还有工程造价低、工艺简单、工效高等众多优点，被广泛地推广和应用在众多建筑工程施工中。

1、连接原理

隔震支座置于上、下支墩之间，上支墩与上部结构相连，下支墩与下部结构相连，隔震支座通过上、下连接钢板用高强螺栓与上、下支墩的预埋钢板连接。

2、操作要点

2.1 施工准备、测量放线

1. 施工前应组织各相关方参加图纸会审，重点检查支座上、下预埋钢板与上、下支墩中钢筋的关系。

2. 确定下支墩轴线、标高、顶面水平度测量方案。

3. 工长向相关工作班组进行技术交底，重点交待下支墩预埋钢板固定、预埋钢板及支座的成品保护和支座的安装工艺。

4. 确定支座及配件（包括预埋钢板）的供应商，#好由一个专业生产商统一供应。

2.2 隔震支座及配件进场检验

隔震支座运到现场后，第一是核查产品型号、产品合格证，第二是外观检查，主要观察支座侧面有无裂纹及损坏，测量连接钢板厚度、上下表面平行度，产品验收合格以后才能进行安装。

2.3 下部支墩钢筋固定

下支墩钢筋固定前，应确认钢筋位置不与下预埋钢板锚脚冲突，钢筋顶标高满足下部预埋钢板安装要求，固定方式如下：下支墩外侧纵向筋与顶部四道箍筋点焊，纵向筋4大角焊接定位支撑铁件，固定下支座筋以免位移。

2.4 安装下部连接钢板、校正、固定

连接钢板下部增设2道固定箍筋，与柱箍筋点焊连接，下部连接钢板表面标注中心定位十字线，安装时在下支墩四周模板上方架十字线控制，使预埋钢板十字线与控制线重合，用水平仪测量标高后，把下部连接钢板任一预埋螺栓点焊在定位箍筋上，用水平尺测平整度，满足要求就把下部连接钢板所有预埋螺栓同定位箍焊接。

3、安装模板

下部连接钢板安装完毕后，经检测合格后再进行侧模安装、固定。

3.1浇筑下支墩砼

浇筑砼前应将预埋螺栓露出端进行包裹保护，在浇筑砼时，严禁施工人员踩踏预埋钢板，也不容许振动器接触预埋钢板，以免预埋钢板的平整度、标高、轴线发生移位。浇筑过程中应随时测量预埋钢板标高、轴线、平整度。

3.2安装隔震支座

1. 测量下支墩预埋钢板水平度偏差，测量隔震支座上、下表面平整度，附合要求后开始安装。

2. 用钢丝绳对称挂在隔震支座的对角螺栓洞口上，绳卡固定，吊起后保持平衡，慢慢移动，待隔震支座的连接钢板和下部连接钢板的四边全部对齐，并对齐四大角的预埋螺栓，然后放下，用水平尺测平整度，满足要求后拆除吊绳，分两次同步拧紧四角对称部位螺栓。如不满足要求，则对连接钢板进行局部打磨，直到满足要求为止。

4、安装上部预埋板

安装上部预埋板和安装隔震支座的方法一样，先测量平整度，平整度偏差在允许范围内，就把螺栓上紧，再用扭力扳手拧紧。安装完毕以后，对隔震支座顶面的水平度、标高、轴线再次复核并记录。螺栓外露部分涂防锈漆两遍。

根据检测中心近两年的检测结果，当前橡胶支座存在的主要问题有：

1、选用的橡胶材料和金属板材料的品种规格不规范，不遵守国家产品标准规定；切割后发现许多构造不合理，橡胶层厚度不均匀，金属板厚度层数不规范；制作工艺不合理，表现在橡胶层与金属板粘结力不够；

2、许多生产厂家，不了解橡胶支座的技术性能，不懂生产工艺，盲目生产。经询问，很多厂家居然不知道国家有产品标准。产品质量极不稳定，不合格率呈上升趋势。鉴于以上原因，橡胶支座质量是难以保证的。一旦安装到实际工程上，事故隐患不可避免。

3、橡胶支座的选用和安装

橡胶支座的设计和选用，应根据桥梁的不同类型、跨度、使用荷载等级、抗震等级等因素来确定，不可盲目选用。尤其是荷载等级不能搞错，对于特殊部位如弯桥等应特殊设计。某高速公路的互通立交桥和跨河大桥上的支座，由于设计图纸上选用错误，有关部门发现后，不得不将已安装好的支座全部撤换，造成很大的经济损失。此外，橡胶支座的安装工艺和安装部位的构造措施亦十分重要，例如球冠板式橡胶支座的上承压板应有与球冠高度相对应的球面，保证几何位置对中，防止移位；构造上有四氟板的，四氟板的凹洞中应涂硅脂，安装时与钢板接触面不能有水泥砂浆或其他杂物而增加支座摩擦力。

4、橡胶支座的质量管理和安装工艺注意事项

建设部2000年颁布了橡胶支座市场准入证制度是正确的决策，随后浙江省、江苏省、上海市于2001年都采取了这一制度。执行市场准入证制度，应该是组织专家到生产厂家考察，随机抽样检测，合格者方可领取准入证，不能走过场。橡胶支座进入施工现场后，一定要进行产品质量抽检，检验合格后方可使用。

上述某大桥橡胶支座事故的出现，原因很多，除了橡胶支座本身质量伪劣外，就是未经检验就使用，还有施工安装不规范（四氟滑板与钢板之间有很多水泥砂浆），显然增加了支座摩擦力，设计上存在支座安装部位构造措施不合理等其他问题。

5、橡胶支座的质量检测项目与检测难点

质量检测项目主要是支座的外观，几何尺寸，力学性能，切割检验（构造是否合理、橡胶层厚度、金属板厚度等）橡胶成份等。目前难度#大的有3个：一是极限承载力试验，目前国内大于10000KN的试验设备很少，对承载力大于10000KN的支座检测有一定困难。二是支座的水平力抗剪性能试验，要求伺服控制，投入大。三是橡胶的化学成份鉴别有一定难度。据了解，目前国内还没有单位能做。橡胶的选用，对橡胶支座产品质量影响很大，交通部行业标准中规定了3种橡胶品种：氯丁胶、天然橡胶和三元乙丙胶，其中氯丁胶#好，不易老化，使用寿命长，但价格比天然胶贵1倍。由于目前投标是采取的低价中标政策，所以生产厂家多数选用是天然胶，天然胶比氯丁胶相对容易老化。严重的还有很多是再生胶，检测时很难判别。所以市场上有很多是不合格产品，一定要坚持先检验后使用的原则，防患于未然。

对于橡胶支座的主要力学性能：抗压弹性模量、抗剪弹性模量、水平抗剪倾角、不锈钢板摩擦系数、极限抗压强度等是支座进入施工现场后决定能否使用的重点检测指标。其检测规则和检测方法主要参照交通部行业标准（JT3132-90）执行，检测方法主要取决于合理的检测设备和检测人员的规范操作，防止误判。

橡胶支座的种类、型号和规格

橡胶支座是由薄钢板和薄橡胶板交替叠合，经高温、高压硫化而成。本文所述橡胶支座是指建筑物或构筑物所用隔震部件的一种，不含桥梁用橡胶支座。

橡胶支座种类

隔震部件分为隔震支座(隔震器)和阻尼器两大类，前者稳定地支承建筑物自重和荷载，后者在地震时能抑制较大的变形，地震结束后起到迅速终止晃动的作用。橡胶支座目前尚未有统一的分类标准。按截面形状分有方形和圆形两大类。由于圆形橡胶支座具有各向同性的优点，是目前应甩的主要形式。根据对橡胶支座阻尼比要求不同，目前国内外的橡胶支座分为下列4种。

1．标准叠层橡胶支座(MRB)

普通叠层橡胶支座是用天然橡胶或氯丁橡胶制造的，通常把用天然橡胶制造的普通叠层橡胶支座又称为天然橡胶叠层橡胶支座或标准叠层橡胶支座。这种支座具有高弹性，在水平方向上起弹簧作用，但阻尼性能较低，一般不单独使用。为了满足隔震结构体系对阻尼值的要求，通常与外加阻尼器(消能装量)一起并用。

2．铅芯叠层橡胶支座(LRB)

这种支座是在普通叠层橡胶支座中心嵌入铅棒而成。铅棒单独使用不容易吸收能量，而利用周围叠层橡胶的约束力和铅棒的屈服应力较低的特点，使橡胶支座在受力终止时具有可恢复特性，提高其吸能效果及确保有适度阻尼，而且铅芯增加了橡胶支座的早期水平刚度，对控制风反应和抵抗地基微震动有利。铅棒的直径应根据设计的阻尼值要求，通过计算确定，其阻尼比一般可达20％一30％，可以单独在隔震系统中使用。

3．高阻尼叠层橡胶支座(HD—MRB)

这种支座采用高阻尼橡胶材料制造。高阻尼橡胶材料可以通过下列方法取得：

(1)在天然橡胶配方中加入如石墨之类的碳元素物质；

(2)采用高阻尼合成橡胶(或共混橡胶)或再添加石墨之类的配合剂。可以根据石墨加入量来调节阻尼特性，一般阻尼比可达10％一15％。高阻尼叠层橡胶支座合成的高分子材料，拉伸强度达20MPa，支座
阻尼比可达25％。这种橡胶支座兼有隔震器和阻尼器的作用，可在隔震系统中单独使用。

经过几十年的实践，人们对橡胶支座的隔震技术已取得共识。为适应多种建筑结构的要求，除上述4种类型(均为粘结型)外，目前国内外已开发或正在开发的新型橡胶支座主要有下列类型。

1．堆叠型(无粘结)叠层橡胶支座

它所采用的橡胶材料与粘结型相同，但内部夹层钢板较厚，且直径比橡胶板大，与橡胶接触的钢板进行表面粗糙和防锈处理。这种橡胶支座具有生产工艺简单、检查方便、安装灵活等优点。由于这种橡胶支座的橡胶板与钢板之间发生的滑移(一种摩擦现象)，表现为完全弹性的恢复力特性，而且本身能吸收能量，较粘结型优越。但这种橡胶支座的剪切变形率小(<200％)且不适合用于有拉伸应力的隔震系统

2．弹性滑移橡胶支座

弹性滑移橡胶支座可以看成由剐性部分(调整钢管)、弹性部分(叠层橡胶支座)和滑移面(摩擦及缝)串联组成的隔震装置。这种隔震装置在橡胶支座下端装有聚四氟乙烯滑块，在地震时橡胶层先发生变形，当支座所受的地震力超过滑动面水平屈服剪力时，滑动面开始滑动，支座的水平刚度变为零，可进一步延长结构的周期。因此比普通产品体积小、节约空间、降低造价，既适用于中低层建筑，也适用于高层建筑。

3．超高阻层橡胶支座
这种支座采用特殊橡胶配方的超高阻尼橡胶制造，其隔震效果比目前市售产品提高20％以上，由于不用铅芯，减少了铅对环境的污染，有利于环保。

4．内置螺旋弹簧的隔震橡胶支座

这种支座用金属弹簧取代原来的铅芯，已用于桥梁支承方面。

5．低成本隔震橡胶支座

这种支座具有低价位的优点，适合于单户型住宅。

6．适用于高层建筑的隔震橡胶支座

这种支座的特点是在橡胶材料中加有炭素等改进产品性能的原料，比普通产品的硬度更高，压缩变形及拉伸强度也有大幅度提高，承载载荷质量可达2000t。产品直径可达1600 mln，是目前#大规格的橡
胶支座，可用于纵横比3～6，高度60～150m的高层建筑，被称为21世纪的新产品。

7．不锈钢网或玻璃纤维取代钢板的橡胶支座

这是联合国工业发展组织资助的，“NR支座用于小型建筑物的地震保护”项目中，基于小型建筑物支承负载和载荷较轻的特点而开发的一种低成本橡胶支座。

1、隔震原理

通过增设隔震橡胶支座，使整个建筑上部结构与下部结构隔开，地震来临时，建筑物的震动频率低，自振周期得以延长，上部结构的地震反应得到减轻。这种隔震技术不仅可以保证结构的整体安全，而且能够防止非结构部件的破坏，避免建筑物内部装修、室内设备的损坏以及由此引起的次生灾害。

2、主要施工技术

2.1施工工艺流程

施工准备定位、安装下预埋钢板下支墩施工橡胶支座及抗拔器安装上预埋钢板安装上支墩、转换梁及隔震层结构施工橡胶支座及抗拔器安装模板拆除橡胶支座防护。

2.2主要操作要点

1）施工准备。

ａ.隔震橡胶支座及连接配件（连接螺栓、连接钢板、预埋钢板）、抗拔器必须符合设计及有关标准的要求，并有出厂质量证明书、性能检测报告。连接钢板和支座本身出厂前已固定成整体。焊条应有出厂合格证及检测报告。

b.主要安装机具见表1。

c.安装前，再次核对下预埋板型号与安装位置是否符合设计要求。

2）定位、安装下预埋钢板。下预埋钢板定位采用经纬仪、水准仪引测轴线基准线和水准基点，并复测，以确保其位置和标高的精确度。依据支墩线及下预埋钢板上的定位标志及纵横方向控制线，将焊好锚固钢筋的下预埋钢板就位，并与下支墩钢筋笼点焊固定牢固，固定点不少于3个。预埋钢板安装要固定稳固，防止在混凝土浇筑过程中产生位移。

3）下支墩施工。

ａ.下支墩模板安装。按支墩设计尺寸进行支模，加固牢靠，严格控制支墩的顶标高。模板安装完毕自检合格后，报请监理单位进行验收。验收合格后进行下支墩混凝土施工。

b.浇筑下支墩混凝土。浇筑前，再次抄测下预埋钢板的四角标高是否在同一水平面上，标高是否符合要求，并将螺栓套筒孔用塑料胶带密封严密，确认无误后，方可进行混凝土施工。浇筑时，混凝土要振捣密实，即采用在预埋钢板中间孔洞内插入振捣棒进行振捣，振捣过程中尽量避免碰撞钢筋，以免预埋板发生位移。要确保混凝土与预埋板结合紧密，待预埋钢板中间孔中混凝土停止下陷，不再冒气泡，混凝土表面平坦、泛浆后，方可停止振捣。

4）隔震橡胶支座和抗拔器安装。

隔震橡胶支座及配件运至施工场地后，待下支墩模板拆除后，用塔吊将橡胶隔震支座吊至下支墩，将橡胶隔震支座螺栓孔与下预埋板的螺栓孔对齐，然后用高碳螺栓将隔震支座与下预埋板连接。上、下预埋板与隔震器连接螺栓要拧紧，必须用力矩扳手检查。上下联接板与隔震橡胶支座上的叠孔预先安装并在其间涂塞黄油，以便更换；联接前涂塞黄油，拧紧后用防护帽套盖。抗拔器安装方法同橡胶支座。

5）上预埋钢板安装。

隔震支座连接同隔震支座与下预埋板。

6）上支墩、转换梁及隔震层结构施工。

上预埋铁件安装完后，对铁件涂刷防腐涂料，将橡胶支座用多层板沿其四周封闭做临时防护。随后绑扎安装上支墩及转换梁钢筋，支设模板，钢筋隐检及模板预检手续办理完成后，浇筑混凝土，混凝土振捣应密实且振捣过程中应保证预埋钢板不发生位移，并使预埋钢板与混凝土紧密结合。转换梁为钢筋混凝土大截面梁，采用常规施工方法，施工中重点控制模板加固及混凝土的分层浇筑振捣，保证梁的截面尺寸及观感质量。

7）模板拆除。

混凝土强度等级达100％设计强度等级后，拆除上支墩及转换梁、隔震层板模板，混凝土强度以同条件试件试压强度为控制依据。

8）隔震橡胶支座防护。

考虑到施工期间隔震橡胶支座存在人为损坏的隐患，支座处模板暂不拆除，作为临时防护；待工程完工后，再行拆除。

建筑隔震橡胶支座施工技术工艺简单、施工方便，施工成本费用低。此技术的应用能够在很大程度上改善建筑物的抗震性能，提高建筑房屋的安全性，有效降低人们在地震灾害来临时的人身及财产伤害程度，在地震频发的地域和时期势必得到更为广泛的推广应用。

隔震橡胶支座按其作用分固定支座和活动支座两类。固定支座用来同定桥梁结构在墩台上的位置，它只能转动而不能移。一般设置在梁体固定位置；活动支座则可保证在温度变化、混凝土收缩和荷载作用下结构能自由转动和自由移动。

1、如何确定使用隔震橡胶支座

1)设计单位如何确定隔震橡胶支座的规格，对结构进行初步设计。假设该建筑上部结构通过使用设防来降低一度，也就是先假设—个水平向减震系数，用减震后的水平地震作用对结构进行初步设计。

2)如何进行布置隔震层。在选用隔震产品时。应着重注意竖向地震作用载荷、水平刚度及水平位移的选用。

3)建立隔震与菲隔震结构的计算模型，然后输入三条地震波(两条天然波和一条人工波)进行分析。

4)求出地震作用下隔震结构与非隔震结构各层层剪力之比。

5)根据隔震结构与非隔震结构各层层剪力之比求出水平向减震系数(水平向减震系数是结构隔震与非隔震两种情况下各层层剪力的#大比值的O.7倍)。

6)在根据所求的减震系数验算是否满足设计目标。如不满足，应重新布置隔震层或上部结构，再按上述步骤进行计算，直至符合预期目标。

2、可能会影响隔震橡胶支座结构的因素

橡胶支座体系除了比传统抗震体系具有明显降低地震反应、确保安全外，还可降低房屋造价，根据施上经验。造价的节约、浪费与建筑结构的整体设计和抗震设防等级有着直接的关系。一般建造于抗震设防高烈度区的隔震房屋，采用框架结构，层数较多。且设计技术水平、施工技术水平跟得E，隔震层设计合理，工程造价就会低一些，经济效果明显。对于砌体结构的隔震房屋，如若能按照“设计规范”的规定，增加房屋层。同样可以比抗震房屋降低工程造价；如若不增加层数，则工程造价会高一些。

我们可以由此可以得出结论：在建设时，如果能处理好与工程造价有关的各种因素，不但可以提高结构的安全性，还可以适当降低工程造价或不增加工程造价。影响隔震工程直接造价的因素很多，主要包括：工程所在场地、抗震设防类别、烈度；结构方案、形式(框架、砌体)、建筑层数、面积；是否有地下室；设计技术水平，施工技术水平；隔震层设计；特殊用途等。

3、在使用隔震橡胶支座时的安装要求

1)虽然隔震结构要增加一层隔震装置，似乎造价有所增高。但随上部结构设防烈度的降低丽节约的造价，可用于抵消减震层的造价。因此，对整个隔震建筑的工程造价来说。和同类非隔震建筑相比。基本持平或略有降低。

2)与传统的抗震支座结构相比，隔震上部结构的地震反应减小到前者的l/4一l/8左右。安全可靠度大大提高，建筑的设防目标一般可以提高一个设防等级；传统的设防目标是“小震不坏，中震可修，大震不倒”，而隔震建筑能做到“小震不坏，中震不坏或轻度不坏，大震不丧失使用功能”，隔震结构震后不需维护，不必进行抗震加固。

3)如果再把地震时建筑结构的破坏、内部财产的损失、人员伤亡以及建筑物损坏造成的停工停产所带来的损失加起来，后期造价会显著降低，经济效益和社会效益十分巨大。

本文研究的产品在现有盆式橡胶支座基础上，增加了固定支座和便于更换的装置，在产品安装时完全按照现有施工工艺将固定与更换装置和支座同时安装，固定螺栓与预埋套筒连接，浇注环氧树脂砂浆或高强度混凝土砂浆固定调平预埋套筒和更换装置，支座固定于更换装置内，不与环氧砂浆或混凝土砂浆接触，以便于更换。更换支座时，稍微顶起梁板，将固定与更换装置的对应一侧挡板拆除，即可将旧支座拉出，再将新支座推入，固定好挡板，落梁完成更换安装。工程施工高度低，施工更换速度快，适合于所有盆式橡胶支座的结构。

易更换盆式橡胶支座的结构

盆式橡胶支座的更换要求达到。第一、必须改变支座由下板与垫石采用环氧砂浆或混凝土砂浆浇注连接的方式，解决在更换时必须凿除砂浆才能取出支座的难度大和费工费时问题。第二、从结构上通过采用小件拆卸即可取出支座，施工方便，减少工时消耗，降低更换成本。

第三、产品成本不能增加很大，以便于产品应用。根据以上要求，易更换盆式橡胶支座总体结构由两部分组成：

①由支座顶板、中间钢板、底板、橡胶垫等组成的普通盆式橡胶支座；

②由对应一侧设有固定挡板、另对应一侧设有横向和竖向挡板的固定装置。

固定盆式橡胶支座装置的结构设计

固定支座装置的设计要达到固定普通支座，防止支座的水平位移和竖向拉伸作用；同时设计两端开口，便于拆装，达到易更换的目的。如图2、图3所示，固定支座装置在底板上设有预埋套筒和螺栓连接的通孔，取代了普通支座上的通孔；在对应一侧设置有固定挡板螺栓的放水平位移挡板，另一对应侧设置 L 型水平、竖向限位挡板。在更换时，拆除上下固定支座装置对应一侧的水平挡板，即可更换支座，更换完毕后再安装水平挡板。

易更换盆式橡胶支座与普通支座的比较

易更换支座是在普通支座的基础上，增加了支座固定装置，其结构功能包括控制普通支座的水平位移和竖向位移，可以适应普通盆式橡胶支座、抗震盆式支座、球型支座、拉压支座等系列支座；同时在更换时不必破坏锚固系统的固定砂浆和下座板，减少了施工的工程难度和工程量，另外，只更换传统的普通支座，具有方便、快捷，所需时间短，减少了工程难度；更换本支座时顶升高度低，只需将支座上顶板与固定装置板脱离即可更换支座，是不影响正常通车的施工。虽然增加了固定装置成本，但相对于更换成本来讲，该成本很小。

盆式橡胶支座安装工艺及注意事项

在产品安装时，完全按照交通行业标准 JT391-1999施工工艺将固定与更换装置和支座同时安装，固定螺栓与预埋套筒连接，浇注环氧树脂砂浆或高强度混凝土砂浆固定调平预埋套筒和更换装置，支座处于固定与更换装置内，不与环氧砂浆或混凝土砂浆接触，以便于更换。更换支座时，稍微顶起梁板，将固定与更换装置的对应一侧挡板拆除，即可将旧支座拉出，再将新支座推入，固定好挡板，落梁完成更换安装。

（1）技术的合理性（相对于传统的抗震设计方法）；

（2）结构的安全性（耗能装置属承重构件，对桥梁结构的安全性不构成威胁）；

（3）安装的简便性（减震装置的安装简单、施工周期短、对结构的影响小）；

（4）使用的经济性（与增加结构强度来达到抗震目的相比，可以节约桥梁的工程造价）。

根据公司橡胶支座生产量大，而市场要求非常严格的实际情况，为确保产品质量，制订如下橡胶支座质量控制方案：质量控制方案总的原则为：严格过程控制，加强过程控制管理，各管好本部门的过程控制，质检部门做好检查工作，企管办做好监督处理工作。

对各部门的具体要求为：

一、技术部

1、必须保证橡胶支座、半成品、成品生产工艺的准确性。

2、对新工艺或特大支座必须跟踪，及时改进。

3、对整个生产过程监督制造，对不符合工艺的地方及时措施，重大情况及时反映。

二、质管部

1、保证按上述要求和橡胶支座检验规程中要求对橡胶支座生产过程中每道工序进行监控，做到检验项目不缺项，不漏项。

2、转变思中，不但要做好橡胶支座、成品、半成品的检验，而且要对整个过程的每道工序的工艺是否正确进行检验。

3、做好橡胶支座的合格率统计工作，每月月初将上个月的支座合格率汇总上报总工。

三、采购部

1、必须保证按支座配方要求购买相应品牌，相应产地的原材料。

2、不经橡胶技术员和总工同时批准不得随意更换橡胶支座用原材料产地、规格。

3、上述工作如出现疏漏，对采购部予以100-800元的处罚。

四、半成品车间

1、必须保证支座用半成品胶片工工艺参数符合技术部下发的工艺要求。

2、必须保证半成品支座用胶量准确（单层用胶量和总用胶量均要准确），添胶符合相关规定。

3、必须做好各种胶料的标识和分区存放工作，防止各种胶料混用。尤其是支座保护层用胶料必须单独存放。

4、必须保证生产用各种计量器具的准确性。

5、上述工作如出现疏漏，对半成品车间予以100-1000元的处罚。

五、硫化车间

1、必须保证生产橡胶支座工人掌握理解支座硫化工艺卡。

2、制订措施，控制工人按硫化工艺生产。

3、保证加劲钢板的剪、除锈、涂胶粘剂符合相关规定。

4、做好现场标识工作，防止半成品支座胶层数用错。

六、企管办

由企管办牵头，汇同总工，不定期对上述各部门工作进行监督检查，并做出处理，并将处理结果及时通报。

七、本质量控制方案各部门一份，要妥善保管。

我们知道：桥梁是公路的重要组成部分．桥梁支座养护、维修的好坏直接关系到公路交通行车的安全与畅通中国经济的高速发展使得公路交通量猛增．运输车辆的载重加大，从而造成桥梁的部分设施乃至整个桥梁的早期损坏。为此，要做到对公路桥梁的养护、维修要做到及时、隹确。

在桥梁结构中，支座是桥梁上、下部结构的连接点，其作用是将上部结构的荷载顺适、安全地传递到桥梁墩台上，同时保证上部结构在荷载、温度变化、混凝土收缩徐变等因素作用下自由变形，以便使结构的实际受力情况符合计算式，并保护梁端、墩台帽不受损伤。橡胶支座橡胶轴承结构简单，方便，制造成本低，节省钢材（橡胶轴承受力更合理的自动校准系统，自动校准系统支持多采用盆式橡胶支座相对经济）。

橡胶轴承工作性能可靠，优越的阻尼，可以减少动荷载对桥梁墩台结构和冲击，提高桥梁应力函数。橡胶轴承几乎不需要定期维修，降低维修任务。一定程度的阻尼特性的橡胶轴承，可以提高桥梁抗震功能。橡胶支座有足够的大小飞机上轴承结构，支承压力；必须有足够的厚度，以适应程度的位移和旋转角度；支持有适当的形状和结构，以确保应用程序将不再空虚或滑行。支持和具体的直接接触可以保证轴承没有运行，如果梁底预埋钢板，轴承易逃脱。梁底支持嵌入钢板只是想害怕压力，梁底混凝土破碎。这是没有必要的。梁底混凝土大多在30MPa以上，也有一部分轴承可以忍受超过50mpa压力。而橡胶轴承所允许的压力8mpa。也就是说，不平等的混凝土破碎，橡胶轴承已不能支持。因此，梁底没有内嵌钢板。

橡胶压缩功能，和剪切是非常薄弱，会计控制理论经常停电，也经常看到支持削减不良，降低程度的剪切，支持平面尺寸较小，厚度的高一些。当然，也要考虑其不变性。橡胶轴承是不适合大角度的大跨度桥梁。试验和实际数据报告，橡胶支座的使用寿命至少为50年，均能达到与相同跨径的桥梁。橡胶轴承主要材料——橡胶的国内外，有大致相同，氯丁橡胶，天然橡胶，乙丙橡胶三。三种塑料材料各有优缺点，选择哪种胶水，主要以轴承温度条件被选定，一般来说，寒冷地区，如我国东北，内蒙古地区可选用三元乙丙橡胶为原料的轴承；北中国可以使用天然橡胶为原料轴承；中国，华南地区选择氯丁二烯橡胶轴承材料。

板式橡胶支座具有结构简单，制造容易，成本低，节省钢材。材料来源充足，适合批量生产定型。橡胶具有优异的弹性和阻尼，使橡胶支座具有良好的减震性能，可以减少动荷载对桥梁墩台结构和影响，从而改善应力状态的桥。板式橡胶支座在使用过程中，维修工作量少。建筑高度低，安装方便，节省人力和时间建设。更换方便，在操作的桥也可以更换轴承。叠层板式橡胶支座在竖向荷载作用下发生弹性变形很小，但水平力作用下的剪切变形可以在任何方向的水平面，因此它的应用范围非常广泛，可适应各种桥，曲线桥，斜交桥。

橡胶轴承的性能和可靠性。

根据国内桥梁已用于超过十年分析比较试验，外有一个冠球轴承，但其使用功能还不是很清楚。铸钢支座钢零件，滚动和滚动-滑动完成支持位移和旋转：它的特点是承载能力强，适应桥梁位移和旋转的需求，仍被广泛应用于铁路桥梁。视觉跨度和荷载大小，橡胶轴承座，一个弯曲的支持，轴承，滚子轴承等。板的支持：通过平板组成，以减少橡胶轴承钢接触面上的摩擦，以免妨碍纵向滑动，可将钢板的接触面刨床刨包覆石墨润滑剂。但规模和锈往往使这种支持“冻结”失败。铅片板之间夹是有益的，但铅是常拥挤了。如果能去除污垢，灰尘，然后插入石墨复合自润滑青铜板可以很好的工作。

但板式橡胶支座位移量是非常有限的，和梁支撑端不能完全自由旋转。因此，板式橡胶支座，一般用于小跨度梁铁路桥，可到800万跨度公路桥梁，用12～15米跨度。

当顶升完成后，使用小型的升降车，可调节的高度为o～100cm。拆卸时，先拧开原有支座的锚固螺栓，将GPZ盆式支座拖至小车上，再将支座用葫芦或装载车，将支座运至地面。同样在安装时，将支座运上升降车，再将小车升高到图11所示高度，将支座安装到位。#后落粱就位，检查支座是否均匀变形，有无GPZ盆式支座脱空现象。

GPZ盆式支座需要说明的问题

(1)安放千斤顶之前，将柱顶的表面凿平，并用环氧水泥进行找平。在柱顶支座周围放置3块50cm×20cm×2cm的钢板，放置在千斤顶底部，使混凝土均匀受力。

(2)千斤顶提升吨位的设置，应考虑足够的安全储备，防止顿升过程中个别油路不畅或千斤顶损坏。

(3)桥梁顶升至预定高度时，首先将原来破坏的支座进行更换i#后落梁就位，还要检查支座是否均匀变形，有无支座脱空现象。

(4)对于更换过程中桥梁上部是否中断交通的问题，因为本桥顶升时，该桥还未通车，所以不存在该问题。但是根据顶升力与上部荷载来看，汽车的重量相对就很轻了，只要没有熏车的突然制动或冲击，顶升过程中可以不封闭交通。

(5)更换的支座型号、尺寸要与原支座完全一样，保证锚固螺栓的位置能完全适用，便于更换。

GPZ盆式支座在桥梁施工中，是极其重要又是极其容易忽视的部位。此次更换的3个GPZ盆式支座，均是由于施工过程中立柱顶不平、提前解锁等原因引起的支座破损、安装错误等质量问题。支座更换只是事后的弥补办法，而且往往会带来极大的经济损失和恶劣的社会影响，所以我们还需在施工中引起注意，避免此类问题的产生。

单墩顶升相对之前整体(一般是整联)同步顶升更换支座的方式，具有操作简单，施工方便，施工时间短等优势。特别对于单个更换的GPZ盆式支座，在施工成本、施工进度方面均有较大优势，但是对单墩顶升的顶升高度需要精确控制，否则容易在顶升过程中引发桥梁结构其他问题的出现。总体来看，单墩顶升工艺具有很好的实用性，相对传统工艺有较大改进，此次更换支座的成功经验也对类似工程有借鉴意义。

1、球形钢支座安装前，混凝土表面须干净，坚实，无油脂，油污，无水泥浮浆及无附着不牢的小颗粒。对墩顶表面及螺栓预留孔内的灰尘、水泥浮浆等杂质进行清理，并对墩顶表面进行凿毛处理，以保证良好的粘结。在浇注灌浆料前必须使墩顶混凝土表面被水浸透至少 ４个小时，用干净的砂布及压缩空气除去所有的游离态的水，特别是预留孔洞中的残留水。

2、在墩顶用墨线标出支座纵向、横向轴线、边线，利于球形钢支座准确就位。

3、开箱检查支座是否完好、锚固联接件是否配套，现场安装工具、材料是否齐备，在支座安装前，应检查对支座连接状况是否正常，支座拆除包装时切忌不得松动上、下支座钢板的连接螺栓。

4、在支座顶板、底板用油漆点标出纵向、横向轴线、方向，利于支座吊装快速就位。

5、本工程球形钢支座单重为18吨左右，根据吊装距离和高度，采用８０吨的吊车整体吊装，吊装前应对吊装场地、空间距离等情况进行勘察，对吊车支腿基础进行平整，保证吊装过程中的安全。

6、为保证支座在吊装过程中保持水平，沿四周设立四个吊点，用钢丝绳与支座吊点牢固联接，相邻两个吊点采用20吨手拉葫芦延长钢丝绳，以便于 ±９０°方向调整高度，保证起吊、落放过程中的支座保持水平状态。

球形钢支座灌浆材料选用

1、本工程80000KN球型支座底板面积较大，要保证支座底板与墩顶灌浆密实，就要求灌浆材料有较大的流动性及较高的强度。

2、原设计方案采用环氧树脂砂浆做为填充料，但单次灌注需要配制数量接近 ５m３，现场配制条件不能满足，且成本较高，施工质量不易控制。

3、借鉴设计单位建议并参照国内其他大型支座的安装经验，经综合比较，从施工简便、强度保证及安装可靠性等方面考虑，选用无收缩水泥灌浆料做为支座及预埋螺栓安装材料。

4、无收缩自流平灌浆材料特点：本工程采用的无收缩自流平灌浆材料以高强度材料为骨料，以水泥作为结合剂，辅以高流态、微膨胀、防离析等物质配制而成。在施工现场加入一定量的水，搅拌均匀后即可使用，主要优点如下：

①施工简单：不需要复杂设备，现场操作人员经过简单培训即可操作，可靠性强。

②早强、高强：抗压强度满足《水泥基灌浆材料》ＪＣ／Ｔ９８６－２００５的要求，龄期1天、3天、7天、28天，抗压强度（mｐａ）≥25≥40≥50≥80。

③自流性高：流动度满足《水泥基灌浆材料应用技术规范》ＧＢ／Ｔ５０４４８－２００８的要求，初始值≥340mm，30分钟保留值≥３１０mm。自流性能确保拌合料可填充支座与墩顶及预埋螺栓孔的全部空隙。

④微膨胀性：确保支座与基础之间紧密接触，粘结强度高，灌浆后无收缩。

⑤可冬季施工：允许在 －10℃气温下进行室外施工。

⑥耐久性强：本品属无机胶结材料，使用寿命大于基础混凝土的使用寿命。经上百万次疲劳试验，50次冻融循环实验强度无明显变化。

⑦拌合料施工配合比（重量比）：水：无收缩灌浆料 ＝1∶5。经现场试验室试配验证，强度、流动性等指标均满足本工程支座安装要求。

球形钢支座支模

1、根据支座底设计标高，在支座四个角点处分别用灌浆材料浇注8个150mm×150mm的砂浆灰饼，作为支座的标高控制点。砂浆灰饼的标高要求偏差 ±2mm，待砂浆灰饼具有强度后，沿灰饼纵向、横向做出 150mm的砂浆带，做为浇注灌浆料的临时边界。每边砂浆带设两个排桨口，便于支座就位后，将多余的灌浆料挤出砂浆带，保持灌浆面的饱满性。

2、支座安装前，再次对墩顶基底砂浆带高程和平整度进行校核，要求误差 ±1mm，对角线标高误差不得超过 ±2mm，以此做为球形钢支座安装控制平面。对存有误差的部位，及时进行修补打磨。

球形钢支座安装及灌注拌合料

1、支座正式吊装前应进行试吊，起吊高度约1米左右，用2m长的铝合金水平尺对支座顶板水平进行校核，利用手拉葫芦进行微调，确保支座整体在吊装、安装过程中处于水平面，保证支座各构件的正常使用性能。因支座吨位较大，试吊过程中应仔细观察吊钩、钢丝绳、倒链及吊车支腿的安全性，确保施工安全。

2、根据支座上钢板四边角点投影位置，放置4台16T机械式螺旋千斤顶，用于球形钢支座就位后标高微调，支座平稳放置的在千斤顶上，吊车钢丝绳带力作为保险，确保支座就位及灌浆过程中的操作安全。

3、现场拌合灌浆料

①根据每个墩顶的灌浆高度及预埋螺栓孔体积精确计算需配制的灰量，加10％的损耗后进行拌合，拌合前对计量器具进行校核。

②搅拌采用胶砂搅拌机，按照搅拌机单盘容量换算每次拌合料物的重量。

③搅拌投料次序为：80％水→加入无收缩自流平灌浆材料→拌合 3分钟→加入20％水→混合均匀→停止搅拌，保持现状1－2分钟→继续低速搅拌1－2分钟→出料。

④为获得#佳的工作状态，灌浆前#好将材料在15－25℃环境下放置24小时；施工时及随后24小时内环境温度控制5－32℃，20℃#为适宜。夏季施工避免中午高温，必要时应搭建遮阳棚；冬季气温较低时，应在灌浆区域搭建暖棚，保证施工环境温度大于 ５℃，施工宜选择中午。

球形钢支座灌浆施工

①在灌浆时使用冲压法，保证灌浆料能利用自重填充满基础。

②灌浆料拌合好后，用铁皮漏斗灌入基础顶面，灌浆料应由跨中向边跨方向灌入（考虑纵坡影响）；灌浆过程中可挤压但勿震捣，以避免夹杂空气滞留其中；灌浆距离大于15m时，应使用高位灌浆漏斗法，利用重力压差原理辅助灌浆。灌浆工作必须连续尽快完成。灌浆过程不能停顿，要做到灌浆料均匀、匀速流入基础。单次灌浆层厚度控制在25mm至35mm间；单次螺栓孔灌浆深度小于1500mm。

③灌注过程中，人工配合用钢抹、刮杠进行调整，使其均匀满铺，对不足部分及时补浆，并将洒落到灰浆带上的浆料清理干净，确保灌浆料固化前保证灌浆料和墩顶表面有良好的接触。

④灌浆料封装完成后，支座上钢板架设水准仪测量四个角点的标高，用四个角点螺旋顶进行微调，落放时支座四边设专人指挥，使球形钢支座底板中心十字线与墩顶标记的十字线重合。拆除四角螺旋顶后，对支座绝对标高及四个角点的相对标高进行监测，标高不符的地方，用铁榔头下垫方木锤击调整。

⑤灌浆过程中，试验人员现场取样制作三组同条件养护试件，作为拌合料用量，并对#佳沥青用量下的排水性沥青混合料的性能进行测试分析，从而优选出符合工程实际情况的沥青用量。

盆式橡胶支座与板式橡胶支座相比，具有承载力大，橡胶层在钢盆内不易老化，使用寿命长等突出优点，而在大跨度公路和铁路桥以及市政桥梁中得以广泛应用。但在实际桥梁中发现应用不当，也经常会出现病害和质量事故。本文通过实际工程中的盆式支座病害和事故案例分析，提出了相应的防治措施。

然而随着盆式支座的大量推广应用，近几年也相继出现了不少盆式支座安装质量事故和产品质量事故。通过事故案例分析，其事故原因有支座设计布置和选用不当、施工安装技术不到位和产品质量存在缺陷等多种因素所致，这些事故案例已引起专家们的密切关注。

2、对于一些典型桥梁盆式橡胶支座的事故案例与分析

案例一、2008年青岛某市政桥梁，在建设中发现箱梁安装后盆式支座的钢盆竖向开裂，出现钢盆开裂事故并不是个别现象，桥梁养护检查中发现已通车的桥梁中也不少。

案例分析：钢盆铸造质量低劣，盆壁内部有缺陷；使用材料不当，应该是铸钢，而有的厂家采用的是铸铁，铸铁容易开裂；橡胶支座的垫石不平整和梁底支承接触面不平整，导致受力不均匀，局部应力集中，而使钢盆竖向开裂.2010年某现浇七跨50m预应力砼连续箱梁，采用移动支架施工，第一联跨落梁时，箱梁在活动盆式支座上出现滑移，1小时后#大横向滑移量达46cm，导致严重事故。

案例二：1、对于一些盆式橡胶支座的安装与设计原因：

①盆式橡胶支座布置不合理，七跨50m现浇预应力砼连续箱梁桥的两端设计有伸缩缝，紧靠伸缩缝位置的第一联跨布置的4个支座都是多向活动支座是不合理的。由于采用移动支架施工时，其施工顺序是从伸缩缝处的第一联跨开始，依次向跨中推进施工，当第一联跨箱梁落梁时，落在4个多向活动支座上，由于未设临时支座等于一根简支梁落在4个球上面，使箱梁成悬浮状态。此时支座已不以承受竖向力控制，而是由支座接触面水平摩擦力来控制。由于活动支座的摩擦系数很小，实测为0.005。50m跨箱梁的理论自重为1600吨，平均每个支座反力为400吨。而每个支座的摩擦力为400×0.005=2吨，4个支座合起来为8吨，靠8吨的摩擦力支承1600吨的箱梁是不可能的。如果落架时高程有先后，就有可能产生水平推力，促使梁体在支座上发生滑移。

②设计选用的盆式座的设计转角小于实际桥梁对支座产生的转角很多，也是梁体滑移的重要原因。GPZ(Ⅱ)型支座的设计转角为0.02rad，由于该桥梁的设计纵向坡度为3%，横面坡度为2%，由纵坡和横坡所造成的支座转角已达到，再加上箱梁落架后的自重产生的转角，4个多向活动支座上实际产生的转角有可能达到0.04rad，已超过支座设计转角的2倍，这对支座是很不利的。因为支座的设计转角0.02rad，主要是考虑梁体恒载和活载作用下的转角，并未考虑梁体设置纵、横坡所产生的永久转角0.036rad。由于转角过大安装支座时未加楔块调整，这是导致梁体在支座上发生滑移的第二个因素。安装布置活动支座就是要求梁体在正常使用时能自由滑动，不滑动就不正常了。由于上述两个因素，所以落梁后就开始滑动，1个小时横向滑移量为46cm，将支座内的橡胶体大部分挤出。

2、施工原因：由设计图可知第一联跨箱梁下面布置的是4个多向活动支座，制定施工方案时未考虑落梁时活动支座会产生滑移的防滑措施，未加设临时支座，施工方案考虑不周。另外落梁时不同步，有高程先后，反应在梁体向纵坡上方向滑移，充分说明梁体上坡方向先落，下坡方向后落，造成高差使梁体产生向上坡方向的水平推力，导致梁体向上坡方向滑移。

3、案例三、2005年某乡村公路跨河大桥，为主跨36m的三跨变截面箱梁桥、双向二车道。采用的是盆式橡胶支座，支座布置如图4所示。箱梁合拢后受力体系转换为支座受力时，由于盆式支座的安装连接板未拆除，而导致活动支座不能自由滑动，使盆式支座严重损坏，丧失支座使用功能，三跨变截面箱梁盆式支座布置。

案例分析：对大跨度变截面箱梁采用挂篮悬挑施工，在施工阶段箱梁为悬臂受力状态与合扰后体系转换为成桥，受力状态是完全不同的。施工阶段支座受力很小，成桥后桥梁的自重完全由支座承担，所以在箱梁合拢后体系转换阶段必须将支座的安装连接板全部拆除，解除约束，使支座按设计受力状态发挥支座功能。该工程未将连接板拆除，活动支座发挥滑移功能时受到约束，在成桥后的自重作用下将连接板的连接螺栓和连接板推断，活动支座的上滑板在约束力作用下被压弯，使支座的作用功能丧失。

4、案例四、2005年某特大型桥梁在交工验收检查时发现南北引桥的盆式支座安装连接板大部分未拆除，见图6所示。盆式支座类似安装病害是普遍现象，许多桥梁在通车后，正常养护检查时才发现多数盆式支座的安装连接板未拆除，支座上压板被压弯，连接板被拉弯或拉断。

案例分析：盆式支座出现上述病害，是由于安装连接板未拆除，导致成桥后支座不能自由滑动所致。

5、案例五、SH-PZ盆式橡胶支座的橡胶体安装在钢盆内，一般检测时，不检测内部橡胶层，只是检测钢盆的竖向和径向变形以及活动支座的滑板水平摩擦系数。养护检查时发现，不少桥梁的盆式支座由于橡胶体的竖向压缩变形大，支座的上压板完全作用在钢盆壁上，而失去橡胶支座的功能和作用，对梁体受力十分不利。所以近几年，发现梁体普遍出现裂缝病害，与支座病害也有密切关系。

GPZ(II)型盆式橡胶支座

1.构造特点与功能

GPZ系列(II)型盆式橡胶支座是GPZ系列的改进型号，其工作原理是利用被封闭在钢制盆腔内的橡胶块，在三向受力状态下具有流体的体积不可压缩性的特点，将桥梁上部结构的反力可靠地传递到墩台上，并实现桥梁梁端的转动：同时依靠聚四氟乙烯板与不锈钢板之间的自由滑移，来适应桥梁上部结构由于气温变化、混凝土徐变收缩等因素引起的水平位移，从而保证桥梁的使用安全。本产品适用于各类高等级公路桥梁、及其它大中型桥梁。

GPZ系列(II)型盆式橡胶支座是由中交公路规划设计院设计，根据交通部JT391-1999《公路桥梁盆式橡胶支座》标准生产的，在原来GPZ系列盆式橡胶支座的基础上，作了较大的改进，主要内容为：

1.1.支座设计承载力从原来的1000KN～50000KN扩大为O.8～60Mn，级差从18级增至31级，扩大了使用范围。

1.2.常温型活动支座设计摩擦系数#小取值从原来的0.04下调至0.03。

1.3.支座转角从原来的0.01 164rad(40’)扩大为0.02rad(1’08’)。

1.4.位移级数从原来的二级增加至三级；

1.5.为了支座更换方便，改进了地脚螺栓的设计。

1.6.调整了支座的平面尺寸。经改进后的GPZ系列(II)型盆式橡胶支座设计合理、结构紧凑，已达到国际水平。

2.GPZ系列(II)型盆式橡胶支座主要设计参数

2.1.GPZ系列(II)型盆式橡胶支座的种类

按使用性能分为：

a双向活动支座：具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能，代号为SX；

b单向活动支座：具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能，代号DX；

c固定支座：具有竖向承载和竖向转动性能，代号为GD。

按适用温度范围分为：a常温型支座：适用于-25℃～+60℃使用。

b耐寒型支座：适用于-40℃～+60℃使用，代号为F。2.2.竖向承载力：在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不大于支座总高度的2％，盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5％；支座残余变形不超过总变形量的5％。

2.3.水平承载力：固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10％，支座设计承载力和水平承载力均允许超载10％。

2.4.转角：支座转动角度不小于0.02rad(1’08’)。

2.5.摩阻系数：加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数#小取0.03，耐寒型活动支座设计摩阻系数#小取0.06。

例如：GPZ15SXF：表示GPZ系列中设计承载力为15MN的双向(多向)活动的耐寒型盆式支座。

GPZ35DX：表示GPZ系列中设计承载力为35MN的单向活动的常温型盆式支座。GPZ50GD：表示GPZ系列中设计承载力为50MN的固定的常温型盆式支座。4.GPZ系列(II)型桥梁橡胶支座的安装方法

4.1.安装准备

盆式支座下面建议设置支承垫石，并按支座底板地脚螺栓间距与底柱规格预留螺栓孔位置，要求支承垫石表面平整。施工时支承垫石顶面的标高要注意预留支座底板下环氧砂浆垫层厚度。支座底板以外垫石做成坡面，以防积水。支座安装前方可开箱，并检查支座各部件及装箱清单。支座安装前不得随意拆卸支座。

4.2.安装步骤与注意事项

在支座设计位置处划出中心线，同时在支座顶、底板上也标出中心线。将地脚螺栓穿入底板(顶板)地脚螺栓孔并旋入底柱内，底板和底柱之间垫以直径略大于底柱直径的橡胶垫圈。支座就位对中并调整水平后，用环氧砂浆或高标号砂浆灌注地脚螺栓孔及支座底板垫层。待砂浆硬化后拆除调整支座水平用的垫块并用环氧砂浆填满垫块位置。环氧砂浆要求灌注密实。当支座采用焊接连接时，在支座顶、底板相应位置处预埋钢板，支座就位后用对称断续方式焊接。焊接时注意防止温度过高时对橡胶板、聚四氟乙烯板的影响。焊接后要在焊接部位做防锈处理。如T梁采用盆式支座，施工安装时在梁端应采取临时支撑措施，以防T梁侧倾。待两片T梁间横隔板焊成整体后，方可拆除临时支撑。

GPZ系列(II)型盆式橡胶支座是由中交公路规划设计院设计，根据交通部JT391-1999《公路桥梁盆式橡胶支座》标准生产的，在原来GPZ系列盆式橡胶支座的基础上，作了较大的改进，主要内容为：

1.1.支座设计承载力从原来的1000KN～50000KN扩大为O.8～60Mn，级差从18级增至31级，扩大了使用范围。

1.2.常温型活动支座设计摩擦系数#小取值从原来的0.04下调至0.03。

1.3.支座转角从原来的0.01 164rad(40’)扩大为0.02rad(1’08’)。

1.4.位移级数从原来的二级增加至三级；

1.5.为了支座更换方便，改进了地脚螺栓的设计。

1.6.调整了支座的平面尺寸。

经改进后的GPZ系列(II)型盆式橡胶支座设计合理、结构紧凑，已达到国际水平。

2.GPZ系列(II)型盆式橡胶支座主要设计参数

2.1.GPZ系列(II)型盆式橡胶支座的种类

按使用性能分为：

a双向活动支座：具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能，代号为SX；

b单向活动支座：具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能，代号DX；

c固定支座：具有竖向承载和竖向转动性能，代号为GD。

按适用温度范围分为：

a常温型支座：适用于-25℃～+60℃使用。

b耐寒型支座：适用于-40℃～+60℃使用，代号为F。

2.2.竖向承载力：在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不大于支座总高度的2％，盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5％；支座残余变形不超过总变形量的5％。

2.3.水平承载力：固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10％，支座设计承载力和水平承载力均允许超载10％。

2.4.转角：支座转动角度不小于0.02rad(1’08’)。

2.5.摩阻系数：加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数#小取0.03，耐寒型活动支座设计摩阻系数#小取0.06。

3.安装准备

盆式支座下面建议设置支承垫石，并按支座底板地脚螺栓间距与底柱规格预留螺栓孔位置，要求支承垫石表面平整。施工时支承垫石顶面的标高要注意预留支座底板下环氧砂浆垫层厚度。支座底板以外垫石做成坡面，以防积水。

支座安装前方可开箱，并检查支座各部件及装箱清单。支座安装前不得随意拆卸支座。

4.安装步骤与注意事项

在支座设计位置处划出中心线，同时在支座顶、底板上也标出中心线。将地脚螺栓穿入底板(顶板)地脚螺栓孔并旋入底柱内，底板和底柱之间垫以直径略大于底柱直径的橡胶垫圈。 支座就位对中并调整水平后，用环氧砂浆或高标号砂浆灌注地脚螺栓孔及支座底板垫层。待砂浆硬化后拆除调整支座水平用的垫块并用环氧砂浆填满垫块位置。环氧砂浆要求灌注密实。

当支座采用焊接连接时，在支座顶、底板相应位置处预埋钢板，支座就位后用对称断续方式焊接。焊接时注意防止温度过高时对橡胶板、聚四氟乙烯板的影响。焊接后要在焊接部位做防锈处理。

如T梁采用盆式支座，施工安装时在梁端应采取临时支撑措施，以防T梁侧倾。待两片T梁间横隔板焊成整体后，方可拆除临时支撑。

活动支座开箱后要注意对聚四氟乙烯和不锈钢滑板的保护，防止划伤和脏物粘附于不锈钢滑板与四氟乙烯滑板表面，并注意检查5201-2硅脂是否注满。

支座中心线与主梁中心线应重合或平行，单向活动支座安装时，上下导向块必须保持平行，交叉角不得大于5’。连续桥梁等在实行体系转换切割临时锚固装置时，必须采取隔热措施，以免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。

GPZ盆式橡胶支座克服了以我们以往板式橡胶支座的一些缺点，其主要产品构造特点有二：一是将橡胶块放置于凹型的钢盆内，使橡胶处于有侧限受压状态，大大提高了支座的承载力；其二是利用嵌放在金属盆顶面的填充聚四氟乙烯板与不锈钢板相对摩擦系数小的特性，保证了活动支座能满足梁水平移动的要求。所以盆式橡胶支座一经问世，就被广泛地应用于大、中型桥梁和城市高架桥中。这里介绍公路和城市道路桥梁中使用的盆式橡胶支座（简称GPZ）的设计与施工。QPZ盆式橡胶支座适用温度范围:常温型支座：适用于-25℃～+60℃; 耐寒型支座：适用于-40℃～+40℃代号为F。

如果进桥梁支座安装时，要对现浇主梁，应将支座上、下底板临时固定相对位置，整体吊装，固定在设计位置上。对于预制吊装主梁，则应将支座上座板固定在大梁上，然后确定底盆在墩台上的位置。对具有临时支座的连续梁，则应先固定下座板，待主梁施工完毕，且校正位置后，拆除临时支座，让梁落在支座上。临时支座若系硫磺砂浆，在拆除临时支座时，必须在支座与临时支座之间采取隔热措施，以免损坏四氟滑板。支座安装时，其顺桥向中心线必须与主梁中心线或切线重合或平行。

盆式橡胶支座位置确定好后，即可将上、下部固定。支座与上、下构造连接方式，可采用焊接，也可采用地脚螺栓锚固。采用焊接时，不能连续施焊，要采用跳跃式断续焊接方法，逐步焊满周边，以免局部温度过高。采用地脚螺栓连接时，应将支座上座板与地脚螺栓按设计要求放好，再浇灌混凝土。下支座板与墩台连接处，应预留地脚螺栓孔。孔中灌注环氧树脂砂浆，于初凝前，从支座的地脚螺栓孔中插入地脚螺栓并带好螺母，待完全凝固后再拧紧螺母。

盆式橡胶支座在安装前应检查零部件是否齐备。对活动支座应用酒精或丙酮清洗相对活动面，擦干后在四氟滑板凹槽内涂满295硅脂。支承垫石顶面及梁底的支座安装部位必须清洁平整。根据公路桥梁施工规范，支座的四角高差不得大于2mm。桥梁用户单位如何确定哪种规格盆式橡胶支座类型盆式支座包括固定支座和活动支座两大类。活动支座又区分为单向活动支座和双向活动支座。一般来说，桥梁固定端选用固定支座，活动端选用活动支座。例如：简支梁桥应在每跨的一端设置固定支座，另一端设置活动支座；连续梁桥应在每联中的一个桥墩上设置固定支座，其余墩台上均应设置活动支座。但若桥面较宽，固定端的两个支座间距较大，横桥向伸缩值不容忽视时，固定端就不能使用固定支座，而是使用单向活动支座，将其旋转90度置于梁下，这样既能保证纵桥向的固定作用，又能起到横桥向的活动作用。此外，为了减小墩台的受力，对于简支梁桥，宜将固定支座布置在标高低的墩台上；对于连续梁桥，为使全梁的纵向变形分散在梁的两端，宜将固定支座布置在靠中间的支点处。

对于盆式双向活动支座能在水平面内向任意方向移动。因此，弯桥的活动墩台上应选择这种支座。至于单向活动支座，可在直桥中使用。但应注意，只有当活动墩上只有一个支座，或者支座间横向温度伸缩量很小的情况下才宜采用。

对于大中型桥梁中盆式橡胶支座承载力的确定由于桥梁的承载力是盆式橡胶支座的重要指标。在求得桥梁的恒载和活载支座反力之和后，便可确定所选用的盆式橡胶支座的容许承载力。确定SH-PZ盆式橡胶支座容许承载力时，一般应使支座的#大反力不要超过其容许承载力的5%。但需要注意的是，支座的容许承载力并不是选择愈大愈好，这是因为第一：容许承载力大，支座尺寸也就较大，这样会加大墩台尺寸，不仅造成浪费，也不美观。第二：更重要的是支座中四氟活板的摩擦系数与支座正压力成反比，如果支座反力比支座容许承载力小得多，则摩擦系数会大大增加，导致墩台和基础所受的水平力大幅度增加，这将极为不利。因此设计时不必担心支座的安全储备。

固定板式橡胶支座是通过橡胶的剪切变形来实现支座的位移，计算结果表明：采用普通板式支座状态时，E2地震下支座的计算位移大于普通板式橡胶支座的容许位移，普通板式支座不满足地震下位移和受力要求。支座在地震下有可能滑移、破坏或失效，主梁在地震下的受力难以保证。主梁在地震下的位移会进一步增大，产生不可恢复的变形，易发生落梁。采用HDR隔震支座时，E2地震下支座的计算位移小于HDR高阻尼隔震橡胶支座的容许地震位移，且有较大富裕，支座满足地震下位移和受力要求。

所以，当采用HDR高阻尼隔震橡胶支座后，在桥梁上部结构与下部结构设置了隔震层，地震时上下部结构运动隔离，不同步。通过隔震支座滞回耗能有效地减少了桥墩承受的弯矩和剪力，降低了墩顶纵横向位移，取得了优异的减隔震效果。

传统的结构抗震方法，多是利用提高结构自身的抗力来抵抗地震作用。在高烈度地震区，桥墩刚度的提高，又必然导致地震力激增，会形成恶性循环。采用普通支座设计时，桥墩在地震作用下，往往进入塑性工作状态，震后需进行桥墩的维修加固工作，其抗震效果不理想。

在桥墩刚度较大时，采用合理的HDR高阻尼隔震橡胶支座设计，可以均匀分摊各桥墩的地震力，使全桥协同抗震。同时通过支座的滞回耗能，能有效地减小桥墩的位移、弯矩及剪力。

采用HDR高阻尼隔震橡胶支座设计的桥梁，地震响应远小于非隔震设计的桥梁，可有效降低地震动输入的能量。因此，可以通过优化桥墩和桩基尺寸及配筋设计，降低桥梁造价。隔震设计的桥梁，在强震作用下，桥墩一般处于弹性或微塑性的工作状态，震后一般不需要维修加固。HDR高阻尼隔震橡胶支座具有良好的抗震性能。在桥墩刚度比较大、桥梁的基本周期比较短，或主要能量集中在高频段时，具有优异的隔震效果，极具推广价值。

高阻尼隔震橡胶支座的本体仍然是一种橡胶支座，不过这种橡胶支座是采用高阻尼橡胶材料与钢板等结构硫化而成，具备良好的阻尼性能，延长结构自震周期。橡胶支座本体的上下分别是顶钢板和底钢板，在顶钢板之上是上支座钢板，底钢板之下是下支座钢板，顶钢板、底钢板与上支座钢板和下支座钢板之间采用螺栓连接。上支座钢板与预埋在梁底的上预埋钢板之间、下支座钢板与预埋在墩台支承垫石顶部的下预埋钢板之间均采用螺栓连接。这样支座就与桥梁上下部结构连接稳固。

高阻尼隔震橡胶支座的橡胶本体既保持了叠层橡胶支座所具有的良好力学特性，又具有较高的阻尼值，阻尼效果好，耗能能力强。在地震中可以有效的吸收地震能量，延长结构自震周期，隔离桥梁上、下部结构的地震运动，减小地震作用力。当然也可以有效的吸收汽车荷载的冲击能量，使行车平稳，改善结构的受力。

高阻尼隔震橡胶支座具有较高的水平变位能力。我们知道，支座的剪切位移=剪应变×支座有效橡胶层总厚度。对于普通板式橡胶支座，其剪应变限值为：当不计汽车制动力时，不大于0.5；当计入汽车制动力时，不大于0.7。而对于高阻尼隔震橡胶支座，在正常使用状态下支座的剪应变（一般为制动力、温变和混凝土收缩徐变等引起的支座剪切应变）的限值可达到1.0；在罕遇地震状态下支座的剪应变的限值可达到2.0～2.5，显然，在支座有效橡胶层总厚度相同的条件下，高阻尼隔震橡胶支座比普通板式橡胶支座具有更大的水平变位能力。

    承载力是盆式桥梁橡胶支座的重要指标。在求得桥梁的恒载和活载支座反力之和后，便可确定所选用的盆式橡胶支座的容许承载力。确定支座容许承载力时，一般应使支座的大反力不要超过其容许承载力的5%。但需要注意的是，支座的容许承载力并不是选择愈大愈好，这是因为：容许承载力大，支座尺寸也较大，这样会加大墩台尺寸，不仅造成浪费，也不美观。第二：更重要的是支座中四氟活板的摩擦系数与支座正压力成反比，如果支座反力比支座容许承载力小得多，则摩擦系数会大大增加，导致墩台和基础所受的水平力大幅度增加，这将极为不利。因此设计时不必担心支座的安全储备。

    为了增加行车的平顺，大型桥梁中的伸缩缝间距都很大，这需要有大位移量的支座。每个级别的活动支座都有大、小两种位移量。因此，在设计盆式橡胶支座时，需要计算活动支座的大纵桥向位移量。支座纵桥向的位移量应包括温度变化、混凝土徐变、混凝土干缩引起的位移和汽车制动力引起的位移。支座横桥向的位移一般均能满足要求，不需验算。

四、盆式桥梁橡胶支座验收  
盆式桥梁橡胶支座应按中华人民共和国交通部行业标准要求进行验收。支座各部件如钢件、橡胶、聚四氟乙烯板、不锈钢滑板等其材质必须符合标准要求。支座外观质量和部件之间的配合公差应符合标准和设计图纸要求，尤其应注意聚四氟乙烯板与中间钢板凹槽、密封圈与盆环及橡胶板与钢盆之间的配合公差，还应对不锈钢滑板和聚四氟乙烯滑板的外观质量进行检查，并根据厂方装箱清单对配件如地脚螺栓、底柱、垫圈等进行验收。整体支座力学性能试验可按标准规定方法进行。检测项目包括支座竖向压缩变形和盆环径向变形。标准要求在设计荷载作用下支座竖向压缩变形不得大于支座总高的2%，盆环上口径向变形不得大于盆环外径的0.5‰ ，支座残余变形不得超过总变形量的5%。测试实体支座摩阻系数选用支座承载力不大于2MN的活动支座或试件代替。

4.2.3隔震支座的测量定位：根据下托柱柱身轴线在其顶面弹出隔震支座的中心位置线，并测定下托柱顶面标高是否符合设计要求，确认无误后即可进行隔震支座的就位安装。 

4.2.4隔震支座就位安装：主要是螺栓的安装，包括底部和顶部的内外层螺栓安装。安装顺序为：底部内层螺栓安装→底部外层螺栓套筒安装→底部外层螺栓安装→顶部内层螺栓安装→顶部外层螺栓套筒安装→顶部外层螺栓安装。内层螺栓用于连接板与隔震支座的连接，外层螺栓用于连接板与上托梁、下托柱的连接。螺栓及套筒安装时一定要拧紧，保证连接长度符合设计要求。

4.2.5上托梁混凝土浇筑：支座处的模板要严密，根据隔震支座形状、大小进行模板放样后制作安装。拼缝处塞填海绵条后用粘胶带粘牢，振捣混凝土时候，振动棒不要碰撞隔震支座的锚筋。

5.2 下托柱顶面水平误差不大于5‰；安装后，隔震支座顶面的水平误差不大于8‰.

 5.3 隔震支座的平面位置与设计位置的偏差不应大于5.0㎜. 

5.4 隔震支座的中心标高与设计标高的偏差不应大于5.0㎜ 

5.5隔震支座连接板和外露连接螺栓应采取防锈保护措施。 

5.6 隔震支座的结构、使用类型、符合相关规范、产品标准。

7.1高空作业人员系安全带，一端系于腰间，另一端系于稳固构件或杆件上。

7.2高空作业搭设操作平台和张挂安全网。

封闭型四氟支座下钢板的连接 可在墩体支承垫石上预留相应凹坑，架梁时下钢板用环氧树脂砂浆粘接于凹坑内。或在支承垫石上预埋锚固螺栓、架梁 时先将下钢板固定。 四氟支座上钢板的连接 现浇梁施工，可采用上钢板焊锚固钢筋，就地浇注时同梁体连接预制梁施工，上钢板用环氧树脂砂浆与梁底粘接或用锚固螺栓连接。

4、通常适用于四种坡度和设计代号2%的坡度设计代号为“A”、4%的坡度设计代号为“B”6%的坡度设计代号为“C”、8%a9 坡度设计代号为“D”。

橡胶支座调整方法一般可用千斤顶顶起梁端，在支座上下表面铺涂一层水泥砂浆(或环氧树脂砂浆)。再次落梁，在重力作用下支 座上下表面相互平行且同梁底、墩台顶面全部密贴；同时使一片梁两端的支座处于同一平面内，梁的纵向倾斜度应加以控制， 以支座不产生明显初始剪切变形为佳。

7.板式橡胶支座在浇注混凝土梁体前，在橡胶支座上需加设一块比支座平面稍大的支承钢板、钢板上焊锚固钢筋与梁体相连接。将此支承钢板(俗称：“梁体钢板”)视作现浇梁模板的一部分浇注。为防止漏浆，可在支承钢板与模板之间四周空隙处，用软木 板填没。以后在拆除模板时，再将软木板除去。按以上施工，可使支座同梁底钢板、垫石顶面全部密贴。

单位工程名称单元工程量

分部工程名称施工单位

单元工程名称部位高程、桩号

隔震橡胶支座项类检查项目质量标准质量评定

主控项目

1.结构形式、位置、尺寸、材料的品种、规格、性能符合设计及标准要求

2.止水片（带）外观表面平整，无浮皮、锈污、油渍、砂眼、钉孔、裂纹等

3.止水基座符合设计要求

4.止水片（带）插入深度符合设计要求

5.沥青止水井（柱）安装位置准确、牢固，上下层衔接好，电热元件及绝热材料埋设准确，沥青填塞密实

隔震橡胶支座一般项目检查项目质量标准质量评定

总检查点数合格点数合格率%

1.止水片几何尺寸偏差宽±5mm

高±2mm

长±20mm

2.搭接长度金属止水片≥20mm，双面焊接，橡胶、PVC止水片≥100mm；金属止水片与PVC止水带接头栓接长度≥350mm（螺栓栓接发

3.接头抗拉强度≥母材强度的75%

4.止水片（带）中心线与接缝中心线安装偏差±5mm

隔震橡胶支座评定意见单元工程质量等级

在上述的GJZF4板式橡胶支座表面粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板，就能制作成聚四氟乙烯滑GJZF4板式橡胶支座它除了竖向钢度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端转动外，因聚四氟乙烯板的低摩擦系数，可使梁端在四氟板表面自由滑动，水平位移不受限制，特别适宜中、小荷载，大位移量的桥梁使用。

GJZF4板式橡胶支座不仅技术性能优良，还具有构造简单、价格低廉、无需养护易于更换缓冲隔震、建筑高度低等特点。因而在桥梁界颇受欢迎，被广泛使用。

GJZF4板式橡胶支座的分类及表示方法

1、根据桥梁GJZF4板式橡胶支座的结构型式分类如下:

2、GJZF4板式橡胶支座按胶种适用温度分类如下:

a、氯丁橡胶:适用温度+60℃∽-25℃

b、天然橡胶:适用温度+60℃∽-40℃

c、三元乙丙橡胶:适用温度+60℃∽-45℃

综上所述可以判定GJZF4板式橡胶支座的适用范围，以发挥支座的#大作用。

GJZF4板式橡胶支座的适用范围

1、普通GJZF4板式橡胶支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁。不同的平面形状适用于不同的桥跨结构，正交桥梁用矩形支座；曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座。

2、四氟GJZF4板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁。它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块。矩形、圆形四氟GJZF4板式橡胶支座的应用非别与矩形、圆形普通GJZF4板式橡胶支座相同。

GJZF4板式橡胶支座的通过对部分高速公路板式橡胶支座的实际使用情况进行调查，发现用户在板式桥梁支座的安装过程中可能出现的问题由于支座受力面平整度不够，所以无法准确测量支座的平均压缩变形，只能测量支座的局部变形。

橡胶支座在使用前应该知道的一些参数及指标。

试验项目指标

极限抗压强度（Ru）MPa≥70

实测抗压弹性模量（E1）MPaE±E×20%

实测抗剪弹性模量（G1）MPaG±G×15%

实测老化后抗剪弹性模量（G2）MPa≤G1+G1×15%

实测转角正切值tanθ混凝土桥≥1/300

钢桥≥1/500

四氟板与不锈钢板表面（加硅脂时）摩擦系数μf≤0.03。外形尺寸用钢直尺测量，厚度用游标卡尺或量规测；

矩形橡胶支座在四边上测长短边尺寸，并测量平面与侧面对角线尺寸；厚度应在四边中点及对角线中心处测量；

圆形橡胶支座直径、厚度应至少测4次，测点垂直交叉并测量圆心处厚度；

外形尺寸、厚度取其实测值的平均值；

通过测试可以知道这些参数指标，在桥梁橡胶支座施工过程应该参照这些指标，以确保工程的质量。

由于板式橡胶支座是由多层橡胶与多层钢板交替平行叠置并通过硫化工艺相互粘连制成，橡胶层的厚度和钢板的厚度由板式橡胶支座的规格及形状系数确定，板式橡胶支座的单层橡胶厚度大致分为：5㎜、8㎜、11㎜、15㎜、18㎜，板式橡胶支座的单层钢板厚度大致分为：2㎜、3㎜、4㎜、5㎜。由于其结构的特性，当板式橡胶支座受到垂直荷载的时候，在橡胶层厚度不同的支座上，其橡胶层处会出现明显或不明显的弧形突凸、钢板处会出现弧形凹槽状，因此形成了板式橡胶支座的侧面波纹状凸凹现象。这种现象从理论上讲应视为正常现象，但这种正常现象应表现为板式橡胶支座四周侧面的波纹状凸凹应基本一致，否则应视为异常现象。

异常现象的产生基本上有两种因素造成：

1、是梁体偏压板式橡胶支座。也就是说在梁体的作用下，板式橡胶支座的受力点未在中心。该现象轻者表现在同块板式橡胶支座上波纹状凸凹现象不一致，重者造成板式橡胶支座单边脱空。
2、是梁底预埋钢板不平，其表面是由于焊接钢筋引起的钢板弯曲变形。

解决方法是：

1、在吊梁前对梁体和墩台支承垫石进行检查，检查梁端底面与板式橡胶支座相关联处是否平整、两个板式橡胶支座相关联处是否平行。如不符合应即时修整，应杜绝落梁后使用填塞楔形块的解决方法。

2、应在梁底钢板焊接与制造中解决。往往有部分施工单位为了节约成本忽略了梁底钢板的质量问题，直接用毛坯钢板作为梁底钢板或焊接锚固钢筋后不进行调整，因此引起了钢板弯曲变形。因为这些原因的存在使得落梁后板式橡胶支座产生压偏现象，另外因梁底钢板的弧形弯曲变形落梁后至使板式橡胶支座周边预先受力，使板式橡胶支座的波纹状凸凹现象更为明显。较大的波纹状凸凹现象将会加剧板式橡胶支座的老化，从而出现表面龟裂现象。如梁体已预制完成或因种种原因造成了不可调整的事实，建议采用环氧树脂进行修复以达到预埋钢板表面平整之目的。

在板式橡胶支座的使用过程中该避免这些问题的出现，安装完成后，对板式橡胶支座要经常的维养护。

支座是一种承受高应力的结构部件。上部结构的荷载通过支座集中作用在一个很小的面积上，由于支座构造型式的不同，支座反力的力流分布如图1—2所示。辊轴支座的反力通过辊轴与滚动平面的线接触部分传力，力流产生明显的应力集中现象，因此要求接触面能承受较高的接触应力。而板式橡胶支座、盆式橡胶支座和球型支座等支座反力的传递，通过平面传递到平面，传力通顺，不发生力流的颈缩现象，因而是一种比较合理的传力方式。桥梁支座在施工时该按照施工步骤严格执行以避免桥梁支座产生脱空现象。

1990年交通部公路规划设计院委托铁道部科学研究院对100多块圆形板式橡胶支座，进行了全面系统的实验研究。国外在生产矩形板式橡胶支座的同时，也生产圆型板式橡胶支座，其承载力可达12MN，有些国家还列入了国家标准。国内随着高等级公路的修建，弯桥、斜桥不断出现，因此也需要有适应该种桥梁的圆型板式橡胶支座。现将主要实验结果介绍如下“

1、圆型板式橡胶支座的中心受压试验

通过对78块圆型板式橡胶支座的中心受压试验，得出支座应力应变曲线中发现当应力超过15MPa时，应力应变曲线明显变陡，因此支座的容许压应力易取为12.5MPa。支座抗压弹性模量与形状系数的关系如下：E=66S-162

2、圆型板式橡胶支座的剪切模量

通过54组支座的剪切实验，回归分析得出圆型板式橡胶支座的剪切模量G=1.0MPa。

3、圆型板式橡胶支座的转动实验

通过29组支座的转动实验，表明当橡胶层总厚度大于支座直径1/10时，圆型板式橡胶支座转动时，均可满足桥梁的转动性能要求，支座不会因为转动而脱空。

圆型板式橡胶支座具有以下优点：

（1）圆型板式橡胶支座可以弹性吸收上部结构各方向的变形；

（2）圆型板式橡胶支座的承压面与矩形支座相比，没有应力集中现象；

（3）圆型板式橡胶支座安装方便，可以不考虑方向性；

（4）圆型板式橡胶支座比起同样作用的其他类型支座造价低，维修养护方便。

1、支承垫石内应布设钢筋网片，竖向钢筋应与墩台内钢筋相连接。浇注垫石的硷标号应不低于设计标号或不低于30MPa，垫石混凝土顶面应预先用水平尺校准，力求平整而不光滑。

2、支座垫石的顶面标高力求准确一致，尤其是一片梁一端安置两个支座时，此两个支承垫石顶面标高的水平误差要严格控制。同一片梁的两个或多个支座的支承垫石顶面应处于同一平面内，以免发生偏压、初始剪切与不均匀受力现象。

梁落梁时应平稳，防止支座偏心受压或产生初始剪切变形。在安放丁梁支座时，若支座比梁肋宽，则在支座与梁底之问加设比支座略大的钢筋混凝土垫块或厚钢板作过渡，以免橡胶支座局部超载、应力集中。该钢筋混凝土垫块或钢板应同梁底用环氧树脂砂浆粘结。

 橡胶支座安装落梁后，一般情况下，其顶面应保持水平。预应力简支梁，其支座顶面可略微后倾；非预应力简支梁其支座顶面可略微前倾，但倾斜角不得超过。橡胶支座安装后，若发现下述情况，应及时调整：

1、个别支座脱空，出现不均匀受力；

2、支座发生较大的初始剪切变形；

3、支座偏压严重，局部受压，侧面鼓出异常，而局部脱空；

调整的方法一般可用千斤顶顶起梁端，在支座上下表面铺涂一层水泥砂浆(或环氧树脂砂浆)。再次落梁，在重力作用下支座上下表面平行且同梁底、墩台顶面全部密贴；同时使一片梁两端的支座处于同一平面内，梁的纵向倾斜度应加以控制，以橡胶支座不产生明显初始剪切变形为佳。

1、每片空心板梁有4个支座，其与梁底的4个接触面高程应在同一个平面上，而实际设计上很难保证4点在同一平面，施工过程中梁底和垫石也难以保证绝对水平，从而造成支座脱空；

2、单跨空心板结构两端都设置伸缩缝，梁体自由度较大，在车辆荷载的振动下，容易造成支座脱空。

小箱梁结构桥梁和空心板结构桥梁都比较多。主要原因有：

1、施工安装过程中没注意或者原本安装正确，在调整梁体位置时带动支座偏位；

2、梁底预埋调平钢板和墩顶支座垫石位置不正确，造成支座移位；

3、梁底预埋钢板偏小。据不完全统计，该高速公路梁底预埋钢板一般比支座尺寸大6}8cm，安装过程中稍有不慎，支座就会偏离预埋钢板。

该高速公路全线共有约4.4万个盆式橡胶支座，其中约1/4支座存在开裂和剪切病害，这些支座使用年限均不到3年，可以肯定其大面积开裂与支座所用橡胶的质量有很大的关系。现行《公路桥梁板式橡胶支座》(JTT04-2004规范中对支座材料明确要求：不得使用任何再生橡胶。但目前盆式橡胶支座出厂和在进场使用所做力学性能检测只针对抗压强度、抗压模量、抗剪模量共三项指标进行。据相关试验表明，橡胶中掺入一定数量的再生橡胶，在常温条件下，上述三项指标均能符合要求，但进行热空气老化试验后，力学性能显著降低。规范中要求通过抗剪粘结性与抗剪交叉老化试验来检测支座是否含有再生橡胶。由于该类型试验费用高，能开展此项试验的机构少，难以大规模开展。以广东为例，目前还没有一家与交通行业相关机构能开展此项，其他省份也可见一斑。另外目前支座厂家很多都是私营小作坊式的生产，盆式橡胶支座质量难以得到保障。

1、虽然理论上梁底有调平垫块，支座都是垂直受压，但是施工安装过程中，总是会有误差，造成支座反力并不绝对垂直，这样就会有一个沿支座面的剪切力，形成初始的剪切变形；

2、调整梁体安装过程中，有可能带动支座剪切;梁体收缩、通车后受到汽车制动力等都会造成剪切变形。

3、钢板锈蚀

主要表现在板式橡胶支座梁体预埋钢板和盆式橡胶支座钢盆上。由于普通钢材本身容易锈蚀，且缺乏维护，本高速钢板大面积锈蚀。盆式橡胶支座通常由上支座板(含不锈钢板)、平面滑板、黄铜紧箍圈、中间钢衬板、承压橡胶板、橡胶密封圈、下支座板、锚栓等主要部件组成，其中承压橡胶板是盆式橡胶支座的核心部件，起着承载、传力、转动的作用。
    在顶梁作业结束后，迅速取出原有支座，凿去支承垫石顶面混凝土灌浆层，用高压水枪清洗混凝土表面，然后将备好的盆式橡胶支座安放人位，调平支座。

因此本次更换作业在不破坏套筒的前提下进行，即利用原位处的套筒固定更换后的桥梁橡胶支座。原固定支座与纵向活动支座的上下桥梁支座板的固定螺栓型号一致，可以直接进行调换，但原横向活动支座与多向活动支座的下座板螺栓型号和预留套筒的直径大小有差异，即原横向活动桥梁橡胶支座螺栓的直径为36mm，多向活动支座螺栓的直径为24mm。

据此，对换桥梁橡胶支座时螺栓直径大小的变化提出如下建议：

1、原横向活动支座换至原多向活动支座处后，将横向活动支座的下座板螺栓孔内加装一过渡套筒，套筒外径为小38mm，与原螺栓孔配合，内径为小26mm,与M24的螺栓相配合，但要保证更换后的螺栓与套筒和下座板之间的紧密连接。并且将M24螺栓材质进行提升，使更换后的螺栓在抗剪强度上满足原设计要求。

2、原多向活动支座换至原横向活动支座处后，将多向活动桥梁橡胶支座的下座板进行更换，换成螺栓孔为M36的横向活动支座下座板，使之与预埋套筒内径相匹配。

3、梁端位移考虑到梁体在温度、徐变、荷载等条件的影响下将产生梁端的纵向位移，对桥梁橡胶支座更换产生不利影响。经对现场进行的实地考察显示，由于梁体在施工和安装时与目前更换支座的环境温度基本一致，且桥梁施工后还没有正式验收运行，所以梁端并没有发生明显的纵向位移。由于锚栓孔直径均比锚栓直径大2mm，该位移不会影响锚栓的正常安装。

6)顶升过程中各组位移差超出允许范围。检查电子百分表的安装情况和各油缸的给定压力，隔震橡胶支座必要时进行调整。

板式橡胶支座产品订购流程

一、通过电话咨询您要购买的产品信息！

二、协商一致签订合同，预付定金。

三、本公司财务人员收到定金后，下生产单到车间开始生产。

四、产品出厂后，通过物流配货发至约定地点，或者就近地点。

五、收货确认后交付余款。

六、使用中如有任何疑问或技术问题，我们将为您提供技术支持！

四氟板式橡胶支座不仅技术先进、性能优良，还具有构造简单、价格低廉、无需养护、易于更换缓冲隔震、建筑高度低等特点.因而在桥梁界颇受欢迎，被广泛使用在选用四指四氟板式橡胶支座时，要根据四氟四氟板式橡胶支座的产品性能选择。

实际工程中出现以上两种情况的一般在四氟板式橡胶支座安装就位，梁体落梁或现浇梁拆除模板后的近期内表现较为普遍。出现这类异常现象的原因1、是由于环境温度的变化和混凝土的收缩徐变而导致。2、是由于落梁过程中在四氟板式橡胶支座受到初始压力后人为的移动梁体而导致。
1.2应对措施避免第一种异常现象的方法，可以采用交通部公路规划设计院一九八八年组织汇编的《四氟板式橡胶支座》一书中指出的：安装四氟板式橡胶支座#好在年平均气温时进行，以减少由于环境温度变化而造成梁体膨胀或收缩给四氟板式橡胶支座造成的不应有的初始剪切变形。当不可避免一定要在#高环境温度或#低环境温度条件下安装施工时，可使用四氟板式橡胶支座产生预变位的办法。但是，这一方案在施工过程中由于受多种因素的制约难以实现。我们在多年的现场施工中总结了一些经验，在这里介绍大家，供大家在四氟板式橡胶支座安装施工过程中予以参考。

其主要方法为：四氟板式橡胶支座在安装施工过程中，在有条件的前题下应对环境温度予以考虑，另外主要是保证在落梁的时候避免四氟板式橡胶支座发生初始剪切。在落梁后不要急于拆除架梁设施，待每片梁落下后要仔细检查四氟板式橡胶支座是否有初始剪切现象，如果有一定要进行调整，调整这种现象只需稍微的起高一侧梁端，四氟板式橡胶支座就会在自身弹性作用下自动复位，做到了这一点就为四氟板式橡胶支座的初始剪切变形减少了很大的不利因素。在桥面铺装前还应对四氟板式橡胶支座的剪切变形进行一次检查调整，这次检查调整要尽量选择靠近年平均气温的天气，这时架梁设施已拆除，可使用千斤顶等相应工具将梁端稍微顶起，四氟板式橡胶支座应自动复位，否则应予以更换。桥梁铺装前应重新检查已使用的四氟板式橡胶支座，因为这个时候梁体经过了一个较长时期的收缩徐变已趋于稳定，而且桥面尚未铺装，每一片梁的每一端均可单独升高，施工简单而方便，所以该环节应引起施工现场工程技术人员的高度注意。板式桥梁支座在安装时应该意防止支座出现偏压或产生过大的初始剪切变形。

二、四氟板式橡胶支座使用范围
a.作活动支谇使用：主要用于跨度〉30米的大跨度桥梁简支梁连续板桥、多跨连续梁桥。
b.作为滑块块使用连续梁顶推、T型梁横移、大型设备滑移。

三、F4橡胶支座荷载等级分为100KN-10000KN

四、四氟板式橡胶支座产品规格
1、按交通部JT\T4-93规格系列。
2、表面贴复的聚四氟乙烯板厚度分1.5毫米、2毫米、3毫米等。
3、特殊规格可由用户提出协商生产。
4、梁底钢板和不锈钢板可配套供应。

四氟板式橡胶支座由多层橡胶片与加劲钢板钢板镶嵌、粘合压制而发。有足够的竖向刚度以承压垂直荷载，能将上部构造的反力可靠地传递给墩台，有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。公路桥梁板式橡胶支座主要特点就是可以很好的将桥梁上部结构反力可靠地传递给墩台，还能适应梁端转动及通过橡胶支座的剪切变形来适应大梁由温差引起的伸缩变形。它与原用的钢支座相比有明显的优点，主要表现在其结构简单，用钢量少，建筑高度低，安装、更换方便，有较长的使用期限；能适应宽桥、曲线桥、斜桥等上部结构在各方面的变形。

另外，当各种车辆通过桥梁时，四氟板式橡胶支座能均匀分布水平力，吸收部分振动，从而延长桥梁寿命。支座安装完成后，一定要定期对板式橡胶支座进行养护，才可保障支座的使用寿命。

板式橡胶支座内部钢板：钢板是板式橡胶支座承载力的保证，所以钢板在厚度上一定要达到标准，材质上一定要采用成品板材，杜绝折弯板等，在处理上一定要做到除锈，喷砂，从而保证橡胶与钢板的粘接。

公路板式橡胶支座生产工艺：板式橡胶支座现在还没有完全实现自动话生产，硫化之前的步骤基本都是手工操作，下片，裁片，叠层等工序的好坏与工人的熟练程度有很大关系。在硫化机上的硫化时间和温度控制也很重要，不同的规格的橡胶支座硫化时间是不一样的，如果达不到相应的硫化时间，那么就会形成夹生，里边的胶没有充分硫化，影响产品质量。

公路板式橡胶支座所采用的橡胶的胶质，这是影响板式橡胶支座质量的主要因素，目前由于市场竞争激烈，客户压价厉害，许多橡胶支座生产厂家就从这块降低成本，采用劣质橡胶，这个从外观上可以看出一二，好的橡胶，表面油亮，黝黑，用手指按压能感觉到一点点弹性，质量差点的橡胶，表面发乌，没有光泽。但是胶质真正的好坏，就需要做实验，从抗压弹性模量和抗剪弹性模量等方面去判断。

通过上面的介绍，我们对影响板式橡胶支座质量的因素有了一个大概的了解，我们今后再采购或者使用板式橡胶支座时，还要根据板式橡胶支座的工作原理及特性去应用。以确保工程的质量。

在历次的破坏性地震中，桥梁橡胶支座的损伤比较普遍，主要原因是设计时对抗震的要求考虑不足，也包括连接与支挡等构筑措施不足以及支座形式和材料本身的缺陷。其目前比较流行的桥梁结构是由包括支撑在上部钢结构和支承在下部结构上的支座和下部结构组成。

桥梁橡胶支座在地震中失效会引起内力重新分布，使桥梁的上部结构或下部结构可能超载，或二者都超载，桥梁橡胶支座失效，也可能引起倒塌。在汶川地震中有不少桥梁橡胶支座破坏的例子。支座损伤的主要形式：桥梁橡胶支座移位、锚固螺栓拔出、剪断，活动，支座脱落及板式桥梁橡胶支座本身构造上的损伤等。

由于种种原因对整个桥梁橡胶支座养护不及时、不彻底，养护技术低，尤其对桥梁橡胶支座这一重要部位的养护更是重视不够。经过对桥梁橡胶支座进行检查发现普遍存在的问题：

一是支座本身损坏，多数桥梁使用的油毛毡已经破裂、挤出脱落；橡胶板支座出现橡胶老化、变质、梁体失去自由伸缩能力，直接导致梁端或墩、台帽混凝土破裂，造成掉角、啃边现象，橡胶板易位，严重的导致伸缩缝破坏；盆式橡胶支座固定处松动、错位，钢盆外露部分锈蚀，防尘罩破裂。

二是支座座板损坏，翘起断裂，垫石混凝土压坏、剥离掉角等常见病害。

造成桥梁橡胶支座损坏的原因大致如下：
一是支座本身为不合格产品，强度低，承载力不足。

二是在设计方面，桥梁橡胶支座选择形式、布置方式不合理，支座边缘预留宽度不够，支座垫石混凝土标号偏低或垫石加强筋不足，固定用的螺栓、螺母强度不够等。

三是施工方面，在安装支座时支座垫石、梁底面不平整或垫石顶面不是水平面，砂浆填充不密实，垫石内预埋钢板不稳固，与支座连接不牢，金属支座防腐、防锈处理质量不高。

四是养护维修方面，滑动面、滚动面不净洁，异物得不到及时清理，固定件松动加固不及时，因防水装置缺陷使支座或连接面侵水腐蚀，加速老化过程等。

五是由于桥墩、台产生不均匀沉降，倾斜与上部结构水平移位，上部结构震动变位等直接影响桥梁橡胶支座的正常使用。

板式橡胶支座在我国应用的近三十年间，经过研究与提高，在桥梁工程上得到了广泛应用，对提升桥梁的使用寿命和行车舒适性及安全性提供了可靠保证。板式橡胶支座就其本身技术而言在我国已成熟。但是，一个完善的技术具体到应用过程中，还应本着科学合理选型，严格制造工艺，正确按照板式橡胶支座的安装设计要求安装，才能充分体现其技术应具备的功能。

板式橡胶支座安装完成后的施工单位的验收标准：抗震型板式橡胶支座应按中华人民共和国交通部行业标准要求进行验收。支座各部件如钢件、橡胶、聚四氟乙烯板、不锈钢滑板等其材质必须符合标准要求。支座外观质量和部件之间的配合公差应符合标准和设计图纸要求，尤其应注意聚四氟乙烯板与中间钢板凹槽、密封圈与盆环及橡胶板与钢盆之间的配合公差，还应对不锈钢滑板和聚四氟乙烯滑板的外观质量进行检查，并根据厂方装箱清单对配件如地脚螺栓、底柱、垫圈等进行验收。

对于整体板式橡胶支座力学性能试验可按标准规定方法进行。检测项目包括板式橡胶支座竖向压缩变形和盆环径向变形。标准要求在设计荷载作用下板式橡胶支座竖向压缩变形不得大于支座总高的2%，板式橡胶支座残余变形不得超过总变形量的5%。测试实体板式橡胶支座摩阻系数选用支座承载力不大于2MN的活动支座或试件代替。

板式橡胶支座施工的准备工作，内容较多，大致可归纳为组织准备、技术准备和物质准备三个方面。主要是建立和健全施工队伍和管理机构，明确施工任务所应达到的目标等。组织准备是做好一切准备工作的前提。

板式橡胶支座技术准备工作
路基开工前，施工单位应在全面熟悉设计文件和设计交底的基础上进行施工现场的勘查，核对与必要时修改设计文件，发现问题应及时根据有关程序提出修改意见井报请变更设计，圆形板式板式橡胶支座编制施工组织计划。恢复路线，施工放样与清除施工场地，搞好临时工程的各项工作等。

随着我国公路桥梁建设的发展，板式橡胶支座产品的设计和生产也在逐步科学和规范化，目前公路桥梁板式板式橡胶支座的设计和生产采用中华人民共和国交通行业标准JT/T4-2004，本标准参照了ISO6446-1994《橡胶制品-桥梁支座-橡胶材料规范》、美国AASHTO《美国公路桥梁设计规范-LRFD》（1994）和欧洲标准CEN/TC167N185等国际、国外先进标准。

本标准与JT/T4-1993相比主要变化如下：
1、取消了板式板式橡胶支座设计参数，提出按照新颁布的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）进行设计。
2、调整了橡胶、聚四氟乙稀板材等的物理机械性能。
3、增加了支座安装和养护的有关内容。
4、取消了附录“支座规格系列”。
5、增加了规范性附录《公路桥梁板式板式橡胶支座力学性能试验方法》。

新旧标准在产品结构设计上的差异主要是因支座形状系数的计算及范围不同而造成的，所以有部分产品的加强钢板层数和中间胶层的厚度与以前老标准不同。

一般路堤，为路基填土高度小于20m的路堤，桥梁支座为满足#小填土高度和排除路基及公路附近地面水的需要，应在边坡坡脚处设置边沟。边沟常用梯形断面，底宽和深度一般不小于o．4m，内侧(靠路基一侧)的边坡坡度，桥梁板式橡胶支座常用外侧视土质而定。当路堤高度大于2m时，可将桥梁支座边沟断面扩大成取土坑，以满足填土的需要，但此时为保证路基边坡的稳定．应在坡脚与取土坑之间设不小于1M宽的护坡道。

一般路堑，为路基挖方深度小于20m一般土质条件下的路堑常用形式。路堑路段均应设置边沟。边沟断面可根据土质情况采用梯形、矩形和三角形，桥梁支座外侧边坡与路堑边坡相同。为拦截上侧地面适流以保证边坡的稳定，桥梁板式橡胶支座的结构形式应在坡顶外至少5m处设置截水沟，截水沟的底宽与边沟的相仿。

我国铁路桥梁上，第一次试用板式橡胶支座是1969年在安徽固镇大桥边跨的一孔12m预应力混凝土先张梁七。随后，因更换旧梁及新建工程的需要，太原、上海、济南、沈阳等铁路局也都相继采用了板式橡胶支座。为了系统研究板式橡胶支座的抗压、剪切、转动等力学性能。1981年铁道部科学研究院对160块不同规格、不同形状系数、不同胶层厚度的橡胶支座进行了系统的试验研究，并于1982年9月通过铁道部技术鉴定。各项研究参数被纳入《铁路桥涵设计规程》(TBJ2—85），并于1987年制定了《铁路桥梁板式橡胶支座技术条件》(TB1893-87）。目前板式橡胶支座主要用于6?20m中小跨径的钢筋混凝土、预应力混凝土及钢的铁路桥梁上，#大支座反力约达2.2mn。

板式橡晈支座目前几乎在世界各地普遍采用。早在1936年法国巴黎郊区的一座铁路桥上就开始使用橡晈支座，在第二次世界大战之后，英、德、美、日等许多国家相继使用板式橡胶支座，但直到”58年才真正积累了广泛的使用经验。尤其是法国的弗列新湼提出了用钢筋格栅或钢板设置在橡胶中，用以约束橡胶的横向膨胀的方法，从而使板式橡胶支座得到了迅速的发展。板式橡胶支座在施工工艺近几年在也不断的完善。

硝基苯法合成对氨基二苯胺；硝基苯法是近年来新开发的路线，本工艺成功用硝基苯取代对硝基氯苯与苯胺缩合制备4-氨基二苯胺，其三废量比传统的甲酰苯胺路线减少99%，公司开发的这一工艺因为环保经济曾获得1998年美国清洁工艺总统挑战奖大奖。国内山东圣奥与多家高校和科研机构进行合作，成功开发了硝基苯法合成对氨基二苯胺技术，并建成2万t/a工业化装置，采用新工艺生产成本比传统甲酰苯胺法低3000元/t，具有良好发展前景，GJZ板式支座国内其他企业应加快开发步伐。

异丁烯氨化法合成叔丁胺；该法是叔丁胺生产中#符合原子经济清洁生产理念工艺，目前国外BASF、孟山都公司、罗姆-哈斯公司、拜儿公司、龙扎公司等十余家公司都拥有自己专利技术，而且国内原料异丁烯来源没有问题，其中关键是催化剂问题，因此企业应与国内一些著名石油化工研究院联手进行开发，或者可以引进国外技术。
间二异丙苯法合成间苯二酚；目前掌握该工业化技术主要是日本住友和三井化学公司，不可能转让给我国，随着我国石化公司发展，建设5000t/a间二异丙苯氧化间苯二酚装置的原料来源国内没有问题，目前上海石油化工研究院正在开发之中。

GJZ板式支座丙酮一步法合成甲基异丁基酮；目前国外生产主要采用该工艺，国内研究开发多年但是工业化应用不理想，国内要在原料来源方便地区，引进国外丙酮一步法合成技术，引进技术可以考虑美国伊斯曼公司、陶氏化学和荷兰的壳牌化学公司等公司技术。

苯酚羟基化法合成对苯二酚；该法实际上主要用于生产邻苯二酚，国内经过二十年努力，目前已经成功开发出苯酚羟基化合成邻苯二酚，并联产对苯二酚工艺，国内可以加快建设步伐，拥有技术的单位有清华大学、化工研究总院、天津大学和南京工业大学。

另外硝基苯法合成促进剂M；固体催化氧化合成促进剂NS；固体酸催化合成防老剂RD等，国内也在研究开发之中，但是距离工业化尚有一定距离，上述技术尽管有些合成技术难度大，但绝不能放弃研究和开发，装置和市场有限，但是科技无限，一旦这些技术取得突破，将极大提升我国橡胶助剂的整体竞争力。

1、检查项目规定值或允许偏差

2、支座中心与主梁中线（mm）应重合，#大偏差<2

3、高程符合设计要求

4、支座四角高差（mm）承压力≤5000kN<1

5、承压力>5000kN<2

6、支座上下各部件纵轴线必须对正

7、活动支座顺桥向#大位移（mm）±250

8、双向活动支座横桥向#大位移（mm）±25

9、横轴线错位距离（mm）根据安装时的温度与年平均#高、#低温差计算确定

10、支座上下挡块#大偏差的交叉角必须平行支座安装规定值或允许偏差。

橡胶助剂是橡胶工业重要的辅助原料，根据国际权威机构统计数据可以看出，目前我国已成为全球主要的橡胶消费国之一，年消费橡胶数量占全球总消费量的16%；轮胎工业在橡胶工业中占据支配地位，2003年我国轮胎产量16134万套，居世界第二位，约占全球总产量的11%，其中25%的产品出口到世界各地，其中子午线轮胎产量4940万套，橡胶支座#近三年年均增长率均超过30%以上。我国汽车工业呈现超高速发展势头，2000年国内汽车产量为220万辆，2003年产量达到449万辆，远远超过我国汽车工业制定的“十五”发展规划。随着汽车工业的快速发展和我国作为全球轮胎的生产基地，尤其是高性能子午线轮胎的大规模生产，我国橡胶助剂迎来良好的发展机遇。可以预计我国橡胶助剂将成为继染颜料工业之后又一个在世界市场上占据举足轻重的精细化工领域。尽管我国橡胶助剂工业展现了良好的发展前景，但是与国外发达国家和地区和国内轮胎工业的迅猛发展对助剂要求相比仍存在一定差距，橡胶助剂业要做大做强任重而道远，目前#为关键的存在三大差距，亟待提升以满足国内汽车和轮胎业的发展需求。

橡胶支座据不完全统计，2003年我国橡胶助剂总生产能力约为20万t/a，2002年总产量达到12万t，生产能力超过千t的企业达到60余家，占世界助剂总产量的17%左右。预计2003年总产量将超过13万t，经过全行业的努力，尤其是通过子午胎配套助剂国产化工作，我国助剂品种明显增加，基本上满足国内橡胶工业的需求。

我国2003年橡胶助剂产量预计比2002年增长9%左右。生产能力与产量呈现快速增长的态势，表2为我国近年来我国橡胶助剂主要品种产量。整个2003年国内橡胶助剂工业总体上出现呈现以下几大态势。

一是生产能力与产量有较大幅度增长，国内主要橡胶助剂生产企业如中石化南京化工厂、山东圣奥化工集团公司、浙江永嘉化工厂、宁阳飞达化工有限公司、镇江索普化工集团公司均保持较高的开工率，而国内山东、江苏、浙江等地部分以前没有涉及生产橡胶助剂的生产企业计划建设新装置，预计2004年许多装置将投入生产。国内橡胶助剂生产厂家将有一定变化，如2001年因为严重污染和经营等问题已经关闭的国内主要促进剂生产企业沈阳东北助剂总厂，该企业主要人员于2003年底在河北衡水投资建设促进剂生产企业，技术力量和主要产品及规模将逐渐达到原单位水平；国内主要促进剂生产企业浙江永嘉化工厂于2004年初整体出让，让将继续生产促进剂产品，并有可能扩大生产规模。

二是我国橡胶助剂工业全球一体化进程加快，橡胶支座许多外资和台资企业相继进入中国，除前几年进入国内的青岛莱茵和昆山亚特曼外，2003年中美合资的丹阳康普顿化工有限公司开始正式生产，8月份濮阳市蔚林化工有限公司与日本大内新兴化学株式会社、日本国株式会社明成商社就成立中日合资企业--濮阳蔚林大内化工有限公司，生产噻唑类和次磺酰胺类橡胶助剂产品3500吨项目开工建设，另外国际上橡胶助剂生产巨头富兰克斯公司也积极与有关部门或企业进行洽谈，准备在中国生产橡胶助剂。值得注意的是上述这些合资企业除蔚林大内外，多数不生产橡胶防老剂和促进剂品种，而购买国内廉价的促进剂制备橡胶母粒，产品销售到国内外市场。

三是产品结构调整加快，防老剂中对苯二胺类品种产能增长迅速，传统有毒的萘胺类产品逐步萎缩，仅有部分中小型企业维持生产；促进剂产品中不易产生亚硝胺的促进剂CBS产能增长迅速，国外#重要的环保硫化促进剂TBBS在国内生产与应用开始起步，以前国内主导的促进剂品种NOBS由于易产生致癌亚硝胺，2003年产量预期将比2002年有所减少。促使我国橡胶助剂结构调整的两大主要因素是，一是国内轮胎业合资进程进一步加大，由于轮胎行业竞争激烈，助剂本土化逐渐显现出来，合资和独资的轮胎企业一般不使用毒性的橡胶助剂，促进和带动了国内环保和高档橡胶助剂的生产与消费，如国内橡胶防老剂4020和促进剂CBS、TBBS需求量明显增加。二是欧盟白书的实施在国内助剂界引起一定震动，国内生产企业主动加快结构调整的步伐。

四是橡胶加工助剂得到重视，橡胶支座尤其是许多合资和独资工业在国内生产多种系列化的橡胶加工助剂，在某种程度上带动了国内加工助剂的生产与发展，因此国内橡胶加工助剂加快开发生产步伐，逐渐呈现了多样化、高性能化，产量预计比2002年增加12%以上，目前已经形成了抗硫化返原剂、增塑剂、增粘剂、分散剂、均匀剂、水基型脱模隔离剂、偶联剂、粘合剂、防焦剂和活性剂等系列化产品，成为国内橡胶助剂领域发展热点。

河北衡水工程橡胶产业协会在创先争优活动中，以为会员企业搞好服务为切入点，以促进产业发展为落脚点，紧抓发展机遇，科学决策，使我区工程橡胶产业保持高速发展的态势。今年1至8月份，我区工程橡胶产业完成工业总产值46亿元，同比增长37%；完成销售收入44亿元，同比增长37.5%；完成利润5.4亿元，同比增长47.1%。
实施名牌战略，维护产业市场信誉。经过协会积极运作，会员企业在全国工程橡胶行业率先获得质量授信资格的基础上，中国橡胶工业协会将5家公司的部分产品作为行业推荐品牌向社会推荐，并向5家企业颁发证书和牌匾。经过协会与北京、天津、黑龙江省等地的业主、质检站等部门沟通，在上述地区实施了市场推荐准入制度。协会择优向上述地区推荐企业，经对方考察合格后方有资格进入该方市场。协会负责监督企业产品质量，对购货方负责，有效提高了我区工程橡胶企业的信誉度和市场占有率。目前已经有宝力、橡胶股份、冀军等8家公司进入东北市场，受到了客户好评。

筹建国家级质检中心，为产业发展提供技术保障。四氟板式橡胶支座为提高我区工程橡胶产业的科研水平，增强行业的整体竞争力，经过多方谋划，我区在北方工业基地橡胶工业园内建设国家工程橡胶产品质检中心项目。目前，质检中心筹建方案已通过了国家质检总局组织的专家现场调研论证，选址已经确定，占地测算和群众补偿正在进行当中。该中心的建成，将会进一步提升我区工程橡胶产业的形象和美誉度。

四氟板式橡胶支座组织银企对接，破解资金瓶颈。受益于国家调控政策影响，我区工程橡胶企业订单猛增，部分企业流动资金出现紧张状况，为了帮助企业破解资金瓶颈，协会先后联系了多家金融部门，开展银企对接活动。中国银行衡水分行通过贸易融资、开具保函、资金贷款三种形式为会员企业融资5.11亿元，石家庄商业银行为企业解决贷款8000万元。这些资金必将进一步推动企业扩大生产规模和经营经营规模，促进我区工程橡胶产业健康快速发展。

一、四氟板式橡胶支座的靡擦系数试验
由于四氟板式橡胶支座的设汁应力-般为10mpa，因此四氟板的使用应力也为10mpa，远小于盆式橡胶支座屮四氟板的使用应力，因此主要应进行应力10mpa左右时的四氟板摩擦系数的试验。
测定四氟板式橡胶支座#大摩擦系数的目的是：

1、确定摩阻力对叫氟板与橡胶粘结面
2、确定陟阻力对橡胶支座剪切角的影响；
3、确定摩阻力对梁体的附加内力，墩台力矩，地基的基底应力的影响。

二、减小摩檫系数的措施和方法。

1、材质对摩擦系数的影响
四氟板与对摩件的摩擦系数随材质而异。从表6-1可见，四氟板与橡胶的摩擦系数是和四氟板与钢板的不同的。在低应力（2mpa）时，四氟板与橡胶的摩擦系数比四氟板与钢板大一倍，随应力提高，二者的摩擦系数逐渐下降，而且四氟板与橡胶的降低速率比四氟板与钢板的降低速率快，例如当压应力从2mpa提高到10mpa时，四氟与橡胶的摩擦系数由0.1330下降到0.0249，而四氟与钢板的摩擦系数由0.0664下降到0.0427，结果四氟与橡胶的摩擦系数反而比四氟与铜板的摩擦系数小。因此在顶推桥施工中采用四氟橡胶滑块时，有时发生四氟板与橡胶错位的现象。

2、钢板表面粗糙度对庠擦系数的影响
三种不同粗糙度的不锈钢板与四氟板式橡胶支座的摩擦系数对比来看，摩擦系数相差不大。但横纹向钢板的庠擦系数明显大于顺纹者，因此在四氟板式橡胶支座安装时，应使钢板的加工方向与支座的滑动方向一致。

我国幅员广阔，地理环境条件相差很大，因此可根据具体情况来选择橡胶材料。桥梁支座用的橡胶材料应满足下列要求：
1.应具有较高的抗压强度；
2.有良好的弹性且无很大的蠕变；
3.热天不会变软，强度无显著下降，冬天不会变脆，仍能保持所需的弹性；
4.耐老化性能良好；
5.胶料工艺性能良好；
6.成本不宜过高。
20多年际生产使用经验及各研究设计院所对支座性能测试考核表明，桥梁橡胶支座与其它刚性支座相比，不仅工作性能可靠，而且构造成简单，材料来源充足，加工制造容易，造价低，用钢量少，建筑高度小，安装使用方便，使用寿命长，可减轻日常养护工作，并具有吸收部的实分振坳，减少活载对桥梁结构及墩台的冲击作用等许多显著优点。由于橡胶支座的适用范围广，能适应宽桥、曲线桥和斜交桥的上部结构在各个方面的变形，故橡胶支座目前不仅在中小跨径公路、城市桥梁及铁路桥梁上得到广泛应用，而且也在大跨径的桥梁上大量使用。

随着桥梁技术的发展，桥梁支座的类型也不断增加，在20世纪60年代之前，几乎全部桥梁支座都是钢支座.随着化学工业的发展，出现了橡胶支座及使用聚四菰乙烯板的平面滑动支座，因而从20世纪60年代初开始，盆式橡胶支座与板式橡胶支座逐渐开发，并很快成为#主要的挢梁支座型式。20世纪70年代开始研制球型支座，并很」决在弯桥上应用。德国交通局对近几十年修建的预应力混凝土桥梁使用支座的状况进行了调查，结杲表明在1964年以前，100外的桥梁采用钢支座，从1965年以后开始采用盆式橡胶支座，1970年之后开始采用球型支座，而且盆式椽胶支座占全部支座用量的比例越来越大，图1一8表示1960年?1980年德国预应力混凝土桥上使用支座的情况。

板式橡胶支座是由多层薄钢板与多层橡胶片硫化粘合而成一种普通橡胶支座产品，这种产品具有足够的竖向刚度，能够将支座上部构造的反力可靠的传递给墩台，支座具有良好的弹性，以应对桥梁的梁端的转动；又有较大的剪切变形能力，以满足上部构造的水平位移。

板式橡胶支座在公路桥梁中小型桥梁中比较常用的产品，它分为普通板式橡胶支座、四氟板式橡胶支座。对于普通板式橡胶支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁；不同的平面形状适用于不同的桥跨结构，正交桥梁用矩形支座；曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座。对于四氟乙烯板式橡胶支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁。它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块。矩形、圆形四氟板式橡胶支座的应用分别与矩形、圆形普通板式橡胶支座相同。

安装前检查
盆式像胶支座是由制造厂总装后整套发运的。安装前应全面检查，看零件有无丢失、损坏。

安装部位的要求
梁底支座安装部位的混凝土平整干净，#好局部用钢模底板。
墩台顶面支座安装部位，应用高标号砂浆或环氧树脂砂浆做成的支座垫石，垫石的高度应考虑支座养护、检查的方便，并应考虑更换支座时顶梁的可能性。

板式橡胶支座安装：

（1）现浇梁的安装，一般将支座整体吊装，固定在设计位置，就位后同上下结构连接。预制梁，则支座的上、下座板只能有一件先行连接，通常是先将支座上座板连接在大梁上，而后根据其位置确定底盆在墩台的位置，#后予以固定。顶推法连续梁，则应先将下座板固定在墩台上，墩台上还应设置临时支座，当主梁顶推完毕，且校正位置后，拆除临时支座，让梁落在支座上。支座顺桥向的中心线应根据温度计算其错开的距离，错开后，上、下座板的中心线应平行。
（2）支座安装标高应符合活动的支座，其上下支座板的导向挡板必须保持平行，其交叉角不得大于5′，否则将影响位移性能。
（3）支座位置确定后，再将其同桥梁上、下部连接。支座与上下构造的连接方式，可以用焊接，也可以用地脚螺栓锚固，或两种办法混合使用。当采用焊接法时，必须预埋钢板。焊接时，采用对称间断焊接，以避免焊接时局部温度过高而使支座或预埋钢板变形。采用地脚螺栓连接时，建议将支座上座板与地脚螺栓按设计要求放好，再浇灌上部混凝土。下座板与墩台的连接则应预留地脚螺栓孔，孔的尺寸应大于或等于或等于三倍的地脚螺栓的直径，深度稍大于地脚螺栓的长度。孔中灌注环氧砂浆，插入地脚螺栓并带好螺母，地脚螺栓露出螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度，待完全凝固后拧紧螺母。
环氧砂浆建议配比（按重量计算）：环氧树脂（6101）100、二丁脂17、乙二胺8、砂250.
（4）支座安装完毕后，应及时拆除上下连接螺栓，以免约束梁体位移。

板式橡胶支座养护：

板式像胶支座无需特殊的养护，只需每年对外露表面的积水、积灰加以清除，并逐个检查地脚螺栓。若表面防锈漆脱落，则涂刷防锈漆，涂时注意不得不污染滑移表面。

例如：钢边橡胶支座的断面采用非等厚结构，分强力区和防水区，使各部分受力均匀，合理。伸缩孔久壁为平面，钢边橡胶支座施工时板模夹制接触面大，不易脱位；钢板增设安装孔与钢筋相连接，固定牢靠不易位移。镀锌钢板与混凝土的良好粘接，钢边橡胶支座使防水性能更佳。

橡胶支座可广泛应用于隧道涵洞、输水渡槽、挡水坝、地下构筑物、贮水池、游泳池、屋面等工程中。此种止水带产品主要用于混凝土浇注时设在施工缝内，与混凝土结构成一体的基础工程、地下设施、隧道涵洞、输水渡槽、挡水坝、建筑伸缩装置等。确保工程建设的使用寿命。

12月2日，记者来到位于大连开发区大孤山西侧的大连地震综合观测基地现场，一座建筑面积为1551平方米的大楼，竟用34个橡胶支座支起，解开了大连市首次采用的基础隔震技术建筑。当天，大孤山西山脚，大连市地震综合观测基地会商大楼楼基下挖地面六七米深，里面纵横交错着混凝土浇筑的楼基础。而在其上共安装了34个圆柱状的物件，大连市市地震局副局长管恩福介绍，这些物件就是在建建筑的隔震支座，隔震支座将把大楼与地面隔离开来。

大连地震综合观测基地建设项目集多种前兆观测项目于一体，结合宏观观测和强、弱震观测，实现监测手段多样化、综合化、集成化，能够突出综合识别震前信息的作用，更有利于捕捉分析各种震前异常，促进分析预测水平提高。同时，该基地扩展有地震应急指挥、震灾救援培训、地震科技宣传教育等功能。

这么多的支座缘何能抗震?管恩福打开了电脑中隔震支座工作原理模拟画面：两座楼体之上各放有一个盛满半缸水的玻璃水缸。一座没有安防隔震支座楼体，在地震来临时，玻璃缸中的水随着楼体剧烈晃动，喷溅了出来。而安装了隔震支座的楼体只是楼基础下的隔震支座发生剧烈晃动，楼体自身晃动轻微。玻璃缸中的水没有被溅出来。
管恩福解释，该支座由上下连接钢板和橡胶铅芯组成。隔震的奥秘就在橡胶铅芯中，铅芯中由上百层的橡胶层和钢板层叠加而成，把建筑物与地面隔离开来，在地震发生时，地震能量被隔震支座内的橡胶层所消耗，减少了向上传递。

经过多次强烈地震的考验，管恩福介绍，在建筑下安装隔震支座技术，是国际先进的抗震技术。基础隔震技术是目前世界地震工程界推广应用较多的成熟的高新技术之一。在诸多隔震系统中，隔震橡胶支座是世界研究和应用的主流，在美国、日本等多震国家广泛应用，在我国也有应用，经过多次强烈地震的考验，隔震效果良好。

1．国际天然橡胶市场供求情况及主要产胶国的出口行情

国际市场上天然橡胶的供应完全控制在泰国、马来西亚、印尼等少数几个国家手中。而天然橡胶的使用大国美国、日本等则不生产天然橡胶，需求完全依赖进口，其对天然橡胶的价格支持也显而易见。我国也是世界上第二大天然橡胶进口国，对国际胶价的影响也较直接。

2．国际市场交易行情

天然橡胶已经成为板式橡胶支座国际上一种典型的热带商品期货品种，在远东和东南亚的期货交易中占有一定的份额。目前，从事天然橡胶期货交易的主要有：东京工业品交易所（TOCOM）、日本神户橡胶交易所（KOBE）、新加坡RAS商品交易所、吉隆坡商品交易所(KLCE)。其中东京和新加坡交易的影响#大，由于所占市场份额较大，因此能反映出世界胶市行情基本动态。

3．国际天然橡胶组织（INRO）成员国签定的国际天然橡胶协议，对胶市价格走势也会产生重要影响。

4．我国天然橡胶的生产和消耗情况

我国天然橡胶生产的数量、成本直接关系到国内胶市的价格。同时，国内天然橡胶使用量的变化和加工企业对天然橡胶价格的接受能力也作用于天然橡胶的价格水平。

5．我国对天然橡胶的进口政策及税率水平

近两年，由于边贸、假进料加工和大量走私橡胶的冲击，国产胶市场受到严重影响，因此国家在打击走私的同时，对进口天然橡胶实行配额许可证管理。进口天然橡胶包括：来料加工部分（实行零关税，1999年10月1日开始不受配额许可证限制）、双限部分（限制流向和用途，1997、1998年为5％关税，1999年调整为10％）和一般贸易部分（2000年以前的关税为25％）。来料加工部分和双限部分被称为减免关税部分，海关对以这两种方式进口的天然橡胶进行跟踪，监管其用途和流向，只有一般贸易部分能够进入流通市场，并能够参与期货市场的交割。从2000年1月1日起，国家正式设立进口天然橡胶的“配额内税率”这一项目，此类税率是全额完税类，国家不限制其流向和用途，不进行跟踪，可以进入流通市场及参与期货市场的交割。其中进口烟片胶RSS3的配额内税率为12％，配额外的税率为90％和125％。

6．合成胶的生产及应用情况，板式橡胶支座包括合成胶的上游产品原油的市场情况

天然橡胶与合成胶在某些产品上可以互为替代使用，因此当天然橡胶供给紧张或价格趋涨时，合成胶则会用量上升，两者的市场地位存在互补性。另外由于合成胶是石化类产品，石油价格会影响合成胶的价格水平，合成胶价格水平的变化则转化影响到对天然橡胶的需求上，这一点也不能忽视。

7．主要用胶行业的发展情况，如轮胎及相关的汽车工业

天然橡胶的主要用户是轮胎，轮胎行业的景气度直接影响天然橡胶市场。汽车工业又是使用轮胎的大户，因此汽车工业的发展和国家对汽车工业的政策会影响到对轮胎需求，并影响对天然橡胶的需求。

8．自然因素：季节变动和气候变化

胶液一般在树龄5-7年的橡胶树皮上倾斜切口后采得，橡胶树一般可采集25－30年。橡胶树整年都可采割，但其产量随季节性而变动。橡胶树生长需高温多雨的环境，在年平均气温26－32。C之间、年平均降雨量在2000mm以上的热带地区栽培，因此其产地分布于南北纬10。C以内，多集中在东南亚地区。由于天然橡胶是多年生长的树木，因此不能在短期内调整供应，市场变化周期较长。

9．政治因素：政策和政局的变动

政策：各国政府对天然橡胶生产和进出口的政策会影响天然橡胶价格走势；

政局的变动：板式橡胶支座天然橡胶是重要的军用物资，对重大政治事件的发生有较敏锐甚至强烈的反应，在发生战争时，各国必须#大限度确保橡胶的应有数量。

1.大跨度桥梁向更长、更大、更柔的标的方针进行
研究大跨度桥梁在气动、地动与行车能源感召下，结构的平安与强硬性，将截面做成适应气动要求的种种流线型加劲梁，增大特大跨度桥梁的刚度；
采用以斜缆为主的空间网状承重系统；
采用悬索加斜拉的夹杂系统；
采用轻型而刚度大的复合材料做加劲梁，采用自重轻、强度高的碳纤维材料做主缆。
2.新材料的开辟与使用
新材料应具备高强、高弹模、轻质的本色，研究超高强硅烟与聚合物混凝土、高强双相钢丝钢纤维加强混凝土、纤维塑料等一系列材料包办当前桥梁用的钢与混凝土。
3.在解决阶段采用高度进行的合计机帮忙技好手段名目，进行无效的神速美化与仿真分析，使用智能化出制作系统在工场生制作部件，利用GPS与遥控手艺手段管教桥梁施工。桥梁伸缩缝
4.大型深水根基工程
当前世界桥梁根基尚无超越100米深海根基工程，下一步需进行100~300米深海根基的理论。
5.桥梁建成托付使用后，将颠末踊跃监测与打算系统担保桥梁的平安与畸形运行，一旦制作生故障或毁伤，将踊跃呈报毁伤部位与养护对策。
6.器重桥梁美学及环境眷注

桥梁是人类#逊色的建造之一，闻名遐尔的美国旧金山金门大桥、澳大利亚悉尼港桥、英国伦敦桥、日本明石海峡大桥、中国上海杨浦大桥、南京长江二桥、香港青马大桥，这些闻名大桥但凡一件件珍贵的空间艺术品，成为陆地、江河、陆地与天空的景观，成为城市标记性建造。高峻魁梧的澳大利亚悉尼港桥与当代化很有特色的悉尼歌戏院融为一体，成为今天今天不日悉尼的意味。因此，21世纪的桥梁结构必将更加器重修造艺术造型，器重桥梁美学与景观解决，器重环境眷注，到达人文景观同环境景观的完满拆散。板式橡胶支座在20世纪桥梁工程大进行的根基上，形貌21世纪的高峻远景，桥梁创设手艺手段将有更大的进行。

从2007年技术创新方法试点省启动以来，我省通过创新方法的应用解决了许多技术难题，取得多项专利，激起了企业界对创新方法的关注和研发人员的兴趣。如中铁二院工程集团公司将创新方法应用于高速铁路隧道设计空气动力问题的概念方案形成，以及高速铁路无蹅轨道路基设计问题，取得了良好的社会和经济效益。在桥梁抗震支座设计方面，实现了在高地震设防烈度地区桥梁支座的减隔震要求，支座安装及梁部架设通车以来，经受了云南普洱县发生的6.4级地震等，四川汶川发生8.0级强地震，支座也运行完好，未出现任何损伤。

11月8日，国家科技支撑计划“港珠澳大桥跨海集群工程建设关键技术研究与示范”项目领导小组主持召开了课题一“外海厚软基大回淤超长沉管隧道设计与施工关键技术”第一阶段研究成果专家咨询会。

与会专家肯定了由衡水双林工程橡胶有限公司研发的止水带填补了国内空白，同时也要求有关单位考虑产品的可置换性，做好有关试验并制定施工工艺，加强市场推广和应用。

专家们一致认为，第一阶段研究技术路线正确、方法合理、人员和试验设备充足，为课题研究提供了保障；研究内容全面，取得的成果较为丰富，涵盖了理论成果、设计计算分析成果、试验成果、软件开发、文章、专利、报告、新产品及新装备的研制等，符合预期进度、成果的要求；课题研究能够紧密结合港珠澳大桥沉管隧道工程实际情况，研究成果可为工程设计、施工起到支撑作用，也将为我国跨海工程的建设提供示范。

Ⅰ型——支座与墩、梁之间采用套筒连接，支座顶面、底面均设预埋钢板，上、下支座板和套筒之间采用锚固螺栓连接，上、下预埋钢板与套筒之间采用配合焊接。

Ⅱ型——支座与墩、梁之间采用套筒连接，支座底面不设预埋钢板，底钢板和套筒之间采用锚固螺栓连接，上预埋板与顶钢板之间采用卡榫连接，上预埋钢板与套筒之间采用配合焊接。

1、针对项目的实际情况，本系列支座还可根据技术要求进行规格尺寸的特殊设计。
2、本系列支座设计转角为：0.006rad当设计转角超出0.006rad或者客户有特别需求时可以根据实际情况进行特殊设计。
3、支座设计位移支座正常设计剪应变为1.0，地震时为2.0；当客户有特别需求时可以根据实际情况进行特殊设计。
4、本系列支座设计适用温度范围为-25℃～60℃。

笔者选用HDR高阻尼隔震支座模型，以上海市萃庄立交为背景，通过建立单墩模型对橡胶支座与接触面之间的滑动性能进行参数研究，并对萃庄立交工程中的一条全部为简支梁的线路建立动力分析模型来分析橡胶支座与接触面之间的滑动对于桥梁结构动力特性的影响。
(1)基底固撬
(2)桥墩的模拟：桥梁的地震破坏主要发生在下部结构和桥梁上下部的连接部分，因此桥墩用非线性的弹塑性纤维梁柱单元模拟
(3)支座的模拟：建模时，考虑由于橡胶支座与墩台顶、梁体底接触面之间没有采用螺栓连接，可能会产生接触面之间的相对滑动，因此，板式橡胶支座和聚四氟乙烯滑板支座采用本文的非线性双向滑动支座单元模拟，按“规范”板式橡胶支座接触面的摩擦系数取为0.15聚四氟乙烯滑板支座摩擦系数取
为0.02
(4)上部梁的模拟：地震作用下上部结构很少发生破坏，因此上部结构取为弹性梁单元，为单梁模型
(5)桥面系：在墩顶无伸缩缝的简支梁处，在墩顶的两个集中质量之间设置只受压、不受拉的非线性桥面连接单元
(6)采用集中质量模型
在3-1线简支梁中，每一个墩的盖梁均为凸型盖梁，且两侧均有抗震挡，梁端与抗震挡之间的间隙为0.05m，梁端与凸型盖梁之间的间隙：无伸缩缝处为0.05m,有伸缩缝处为0.08m在本文中，主要是研究橡胶支座与接触面发生滑动带来的动力特点，因此不考虑由于支座位移过大而带来的撞击问题。

在此分析过程中，地震波的输入方向分为纵、横向，纵向为计算模型中第一个和#后一个墩的连线方向，横向为垂直于纵向。地震波输入方式如下：
(1)10070横向地震荷载+相应的6070竖向地震荷载反应组合；
(2)10070纵向地震荷载+相应的6070竖向地震荷载反应组念。
随着摩擦系数的增大，支座的#大位移总体上呈波浪式的下降，且摩擦系数大时，其滑动能力将大大下降。墩身的刚度越大，支座与梁底或墩顶的接触面之间越容易发生滑动。当支座发生滑动时，无论墩的高低，由滑动支座传到墩底的#大剪力基本是相同的，且随着摩擦系数的增加呈线性增加，直到摩擦系数太大导致无法产生接触面之间的相对滑动，此时#大剪力不再随摩擦系数的变化而变化。

上述的规律在简支梁的抗震分析中得到验证，而且当HDR高阻尼隔震支座发生滑动时，由于支座的抗滑性能不能满足要求，滑动起到了隔震的作用，整个桥梁桥墩所受的力较小，同时由于支座位移太大，会导致梁与挡垅盖梁等发生撞击作用，对结构产生不利影响。
按功能形式分为固定型隔震支座和滑动型隔震支座，固定型支座位移通过橡胶剪切变形来实现，橡胶的水平剪切能承受较大的水平力，按其连接结构又分为Ⅰ型、Ⅱ型两种类型，通过高阻尼橡胶在水平方向的大位移剪切变形及滞回耗能实现减隔震功能。

Ⅰ型——支座与墩、梁之间采用套筒连接，支座顶面、底面均设预埋钢板，上、下支座板和套筒之间采用锚固螺栓连接，上、下预埋钢板与套筒之间采用配合焊接。

Ⅱ型——支座与墩、梁之间采用套筒连接，支座底面不设预埋钢板，底钢板和套筒之间采用锚固螺栓连接，上预埋板与顶钢板之间采用卡榫连接，上预埋钢板与套筒之间采用配合焊接。

1、针对项目的实际情况，本系列支座还可根据技术要求进行规格尺寸的特殊设计。
2、本系列支座设计转角为：0.006rad当设计转角超出0.006rad或者客户有特别需求时可以根据实际情况进行特殊设计。
3、支座设计位移支座正常设计剪应变为1.0，地震时为2.0；当客户有特别需求时可以根据实际情况进行特殊设计。
4、本系列支座设计适用温度范围为-25℃～60℃。

笔者选用HDR高阻尼隔震支座模型，以上海市萃庄立交为背景，通过建立单墩模型对橡胶支座与接触面之间的滑动性能进行参数研究，并对萃庄立交工程中的一条全部为简支梁的线路建立动力分析模型来分析橡胶支座与接触面之间的滑动对于桥梁结构动力特性的影响。
(1)基底固撬
(2)桥墩的模拟：桥梁的地震破坏主要发生在下部结构和桥梁上下部的连接部分，因此桥墩用非线性的弹塑性纤维梁柱单元模拟
(3)支座的模拟：建模时，考虑由于橡胶支座与墩台顶、梁体底接触面之间没有采用螺栓连接，可能会产生接触面之间的相对滑动，因此，板式橡胶支座和聚四氟乙烯滑板支座采用本文的非线性双向滑动支座单元模拟，按“规范”板式橡胶支座接触面的摩擦系数取为0.15聚四氟乙烯滑板支座摩擦系数取
为0.02
(4)上部梁的模拟：地震作用下上部结构很少发生破坏，因此上部结构取为弹性梁单元，为单梁模型
(5)桥面系：在墩顶无伸缩缝的简支梁处，在墩顶的两个集中质量之间设置只受压、不受拉的非线性桥面连接单元
(6)采用集中质量模型
在3-1线简支梁中，每一个墩的盖梁均为凸型盖梁，且两侧均有抗震挡，梁端与抗震挡之间的间隙为0.05m，梁端与凸型盖梁之间的间隙：无伸缩缝处为0.05m,有伸缩缝处为0.08m在本文中，主要是研究橡胶支座与接触面发生滑动带来的动力特点，因此不考虑由于支座位移过大而带来的撞击问题
在此分析过程中，地震波的输入方向分为纵、横向，纵向为计算模型中第一个和#后一个墩的连线方向，横向为垂直于纵向。地震波输入方式如下：
(1)10070横向地震荷载+相应的6070竖向地震荷载反应组合；
(2)10070纵向地震荷载+相应的6070竖向地震荷载反应组念。
随着摩擦系数的增大，支座的#大位移总体上呈波浪式的下降，且摩擦系数大时，其滑动能力将大大下降。墩身的刚度越大，支座与梁底或墩顶的接触面之间越容易发生滑动。当支座发生滑动时，无论墩的高低，由滑动支座传到墩底的#大剪力基本是相同的，且随着摩擦系数的增加呈线性增加，直到摩擦系数太大导致无法产生接触面之间的相对滑动，此时#大剪力不再随摩擦系数的变化而变化。

上述的规律在简支梁的抗震分析中得到验证，而且当HDR高阻尼隔震支座发生滑动时，由于支座的抗滑性能不能满足要求，滑动起到了隔震的作用，整个桥梁桥墩所受的力较小，同时由于支座位移太大，会导致梁与挡垅盖梁等发生撞击作用，对结构产生不利影响。

1、隔震橡胶支座应用在钢结构上时按安装分为螺栓锚固和焊接锚固。由于隔震橡胶支座的螺栓孔和施工现场预留的螺栓孔位置为两家单位分别制作，在实际施工过程中，经常发生螺栓孔位置不正造成支座无法按装，故不推荐采用螺栓安装。

2、一般钢结构工程现场焊接技术比较成熟，推荐采用焊接方式进行连接，但需对支座橡胶部分做好防护，支座安装时应对其上下底板的四边划注十字中心线，便于安装找正，安装时将向隔震橡胶支座板与上部结构的钢板用高强度螺栓连接或焊接。

3、隔震橡胶支座位置确定后，即可上下固定，隔震橡胶支座与上下构造连接方式，可以用高强度螺栓连接也可以焊接，或两种方式同时使用。当采用焊接时，必须设置预埋钢板，与混凝土接触的一面还应焊接锚固筋，以求一定的强度和刚度，可本公司可以连预埋件一起生产。

4、预埋钢板应有适当数目的、直径不大的、均匀分布的排气孔。焊接时不应连接施焊，要采用断续焊接的方式逐步焊满，以避免焊接时局部温度过高而使支座或预埋钢板变形。

隔震橡胶支座更换工艺：
1、若上、下固定型支座需要更换时，由设计单位确定是否需要根据支座实际剪应变对支座预先设置与支座对应的剪应变，并测定实际需要的剪应变值。
2、若需要预先设置剪应变的，则预先在工厂组装完成后按要求设置剪应变并临时固结。
3、在需要更换的桥墩上安装好顶梁用的千斤顶，拆除支座锚固螺栓或焊接部分，用千斤顶将梁顶起使梁底高出支座自由高度3～5mm。
4、抽出需要更换的支座将预先设置好剪应变的支座安装到梁底，连接好锚固螺栓或焊接。
5、千斤顶缓慢回油，徐徐放下梁体，检查支座处于正常工作状态后拧紧锚固螺栓或焊接。

隔震橡胶支座的构造：

铅芯橡胶支座是在RB支座的中心压入铅芯构成的。铅芯压入后与橡胶支座融为一体追随剪切变形,这种支座是由橡胶支座安定的复原装置和铅的能量吸收装置所构成的阻尼机构一体型的隔震装置。 铅是一种具有良好塑性变形能力和能量吸收能力的金属。铅芯橡胶支座也是#早用于隔震结构的支座之一。铅芯橡胶支座凭借其优良的力学性能，较为简单的构造和高性价比，已经在工程中广泛应用。

隔震橡胶支座产品特点：
1、竖向承载力，水平恢复力，阻尼三位一体的减隔震装置；支座水平极限位移较大，可有效吸收地震能量；阻尼比较大并能随设计要求调整，具有良好的耗能能力；维修管理成本低；
2、大震后发生大变形时不发生失稳，复位能力强，残余变形极小，无需更换；表面覆盖有橡胶保护层，保护内部橡胶不受臭氧、紫外线影响，具有更好的耐老化性，50年等效阻尼比降低不到2%；
3、铅芯隔震橡胶支座温度依存性较低，广泛用于不同气候地区；
4、安装、施工方便，更换时不损坏梁体和墩台。

板式橡胶支座变形特性的影响：
    1、试验项目
    ①垂直变形试验按有效承压面积计算的垂直压应力按1,5, 10, 15MPa作用，测量在不同低温环境下竖向变形值，分析低温变化对板式橡胶支座垂直压缩刚度的影响。
    ②水平变形试验在垂直压应力5 MPa条件下，测试水平错动变位值为橡胶层总厚度h的0. 25倍时不同环境温度时的水平作用力，分析低温度变化对板式橡胶支座水平刚度的影响。
    ③水平往复加载试验，在相对较低的恒定温度及压力作用下进行往复水平荷载的变形性能实验，分析橡胶支座的水平刚度变化性能。
    ①在相同的环境温度及水平位移下，不同垂直压力时，其橡胶支座的水平刚度变化，分析橡胶支座水平刚度随压力变化的特性。
    2、低温变化对两种橡胶支座的垂直压缩刚度均有较大影响，温度降低时垂直压缩刚度均有提高。
    3、低温变化对汕头橡胶支座的水平刚度影响较小;而对华中橡胶支座有较大影响。两种橡胶支座由于铅芯棒的存在，滞回曲线均较丰满，消能作用明显;同时其水平变位恢复性能降低。
    4、在一定环境温度及垂直压应力作用下，往复水平荷载作用时，汕头橡胶支座的水平刚度能保    板式橡胶支座是桥梁支座中应用数量#多的一种，尤其是在城市立交工程中。在中国一些城市立交工程(如上海市萃庄立交)的简支梁结构中，上部结构为多片预制预应力空心板铰接，其中每片梁两端各设两个支座，支座为板式橡胶支座(一联的中部)或滑板橡胶支座(一联两端的伸缩缝处)，且橡胶支座直接放置于墩顶，墩顶和梁底的接触面没有螺栓连接这种结构形式在地震作用下，橡胶支座与墩顶和梁底的接触面之间可能会产生滑动，尤其是在矮墩上在过去的地震分析中，基本上都没有考虑板式橡胶支座与接触面之间发生滑动的情况，板式橡胶支座的恢复力模型一般取为线性模式，如板式橡胶支座与墩顶和梁底的接触面之间产生了滑动，就需要考虑它的影响，此时采用线性模式来模拟板式橡胶支座的恢复力与实际情况有较大出入，应采用双线性模式来反映橡胶支座与墩顶、梁底接触面的滑动性能。

板式橡胶支座由多层天然橡胶与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成一种桥梁支座打造品。对于这品种型的橡胶支座有充足的竖向刚度以承受垂直荷载，且能将上部结构的压力可靠地传送给墩台；有良好的弹性以适应梁端的迁移变动；有较大的剪切变形以如意上部结构的水平位移；存在结构简单、安装方便、俭仆钢材、代价高贵、养护简便、易于变化等个性。
在板式支座外表粘复一层1.5mm-3mm厚的聚四氟乙烯板，就大概制造成聚四氟乙烯滑板式橡胶支座它除了竖向钢度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端迁移变动外，因聚四氟乙烯板的低抵触系数，可使梁端在四氟板外表从容滑动，水平位移不受限制，额定合乎中、小荷载，大位移量的桥梁使用。

GJZF4系列橡胶支座
该支座在GJZ系列支座上按支座平面尺寸粘复一层2～4mm厚的聚四氟乙烯板（F4）而成，除存在GJZ支座的遵从外，由于操作（F4）板与梁底不锈钢板之间的低抵触系数，使上部结构的水平位移不受支座本身剪切变形量的限制，减少剪切力，同时还可用于滑动笨拙物件，如桥梁连续梁顶推施工。

GQZF4系列橡胶支座
该支座在球冠系列支座底面粘复一层2～4mm的聚四氟乙烯板而制成。除存在球冠支座的遵从外，额定适用大位移量的桥梁。

二、球冠圆板式支座：
（一）个性：本打造品是颠末圆板式支座改进而来的。支座顶面彩纯橡胶球型外表，支座底部加设一圈R2.5mm的半圆型圆环。它留存了变形各向同性的甜头，又可压制安装后易孕育打造生的偏压、脱空等情景，适用于一样平常桥梁，也适用于各种布置繁杂的，纵坡较大的立交桥和高架桥，也是依据差异坡度调解球冠半径。

GQZ系列橡胶支座
该支座除存在平凡支座的遵从外，还存在在梁端劝化力劝化时颠末球形外表橡胶层调解受力中心的位子，逐渐将力荟萃到圆板式橡胶支座的钢板和橡胶层，使支座受力均匀，十分适用于斜交桥，立交桥等坡度桥的场所。

GYZ系列橡胶支座
该支座存在水平剪切的各向同性，能良好传奉上部结构多的变形。在弯、斜桥的使用中甜头突出。

GJZ系列橡胶支座
该支座由多少层橡胶片与薄钢板经加压硫化而成。有充足的竖向刚度，如意垂直荷载，同时存在良好的弹性以适应梁端的迁移变动。存在较大的剪切变形以如意上部结构的水平位移；并且存在良好的防震劝化，可减轻动载对上部结构与墩台的进犯劝化。结构简单，安装方便，代价高贵，养护简便，易于变化。

三、四氟乙烯板式橡胶支座
（一）个性：本打造品是于平凡板式橡胶支座上粘接一层厚1.5-3mm的聚四氟乙烯板而成。除存在平凡板式橡胶支座的竖向刚度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端迁移变动外，因四氟乙烯与梁底不锈钢板间的低抵触系数（μ≤0.08）可使桥梁上部结构的水平位移不受限制。

GYZF4系列橡胶支座
该支座在GYZ系列支座上按支座外表尺寸粘复一层2～4mm厚的聚四氟乙烯板（F4）而成。除存在GYZ系列支座的所有遵从外，由于它操作F4板与梁底不锈钢板之间的低抵触系数，使上部结构的水平位移，不受支座本身剪切变形量的限制，能如意一些桥梁的大位移量紧要。

桥梁橡胶支座的优点
    1.竖向承载能力大，作为建筑结构物的支承垫，非常安全。目前，我国支座隔震房屋的竖向承载力安全系数均大于6.0，每个垫的设计承载力达到成千吨，极限承载力达到上万吨。
    2.隔震效果明显、稳定。由于叠层橡胶支座的刚度及阻尼性能较稳定，理论计算、试验值与现场实际值比较吻合，所以，可以通过设计计算，较准确地控制强地震时结构的地震反应。我国采用支座建造的隔震房屋的地震反应控制在传统抗震房屋地震反应的112^ 1/12之内，非常安全。
    3.具有稳定的弹性复位功能，能在多次地震中自动瞬时复位。
    4.构造简单，安装方便。夹层橡胶垫集水平滑动、阻尼和弹性恢复力等特性于一体，只要从生产厂家购买一定规格和性能要求的夹层橡胶垫，施工时安装就位即成，不必对多种零件进行复杂的拼装，也不必在施工安装后进行试推检验，在工程应用上比较现实可行。
    5.耐久性较好。其抗低周疲劳性能、抗热空气老化、抗臭氧老化、耐酸性、耐水性、耐火性均较好。即其长时效的物理和化学稳定性较好，使用寿命可达60年~70年以上，这是其他各种隔震装置难以保证的。
    6.桥梁橡胶支座可安装在不同的标高位置上，并且受建筑物地基不均匀沉降的影响不十分明显。

盆式橡胶支座在我国公路与铁路桥梁上应用已有近30年历史，#早在上世纪70年代京包和京唐铁路的铁路大桥上应用；90年代在京九铁路上推广应用抗震盆式支座；1998年在南京长江二桥的北汊桥5跨连续箱梁(90m+3×165m+90m)上应用大吨位盆式支座，#大设计承载力达到6500吨，是当时国内设计承载力#大的盆式支座。由于盆式支座具有承载力大，其橡胶层在钢盆内不易老化，维护保养简单，使用寿命长，特别适用于大跨度桥梁等突出优点，所以近十多年来，在全国高速公路上的桥梁、铁路桥梁和城市市政桥梁中得以大量推广应用。在长江、黄河、珠江、黄浦江等所建成的跨江特大桥上使用的几乎都是盆式支座。为了规范使用，上世纪90年代初和90年代末，铁道部和交通部相继出台了“盆式橡胶支座产品标准”，这对盆式支座的推广应用起了有力的促进作用。

然而随着盆式支座的大量推广应用，近几年也相继出现了不少盆式橡胶支座安装质量事故和产品质量事故。通过事故案例分析，其事故原因有支座设计布置和选用不当、施工安装技术不到位和产品质量存在缺陷等多种因素所致，这些事故案例已引起专家们的密切关注。

桥梁支座事故案例分析2002年青岛某市政桥梁，在建设中发现箱梁安装后盆式支座的钢盆竖向开裂。出现钢盆开裂事故并不是个别现象，桥梁养护检查中发现已通车的桥梁中也不少。原因如下：
1、钢盆铸造质量低劣，盆壁内部有缺陷；使用材料不当，应该是铸钢，而有的厂家采用的是铸铁，铸铁容易开裂；
2、支座垫石不平整和梁底支承接触面不平整，导致受力不均匀，局部应力集中，而使盆式桥梁支座竖向开裂。

盆式橡胶支座在结构设计、施工使用中是不可或缺的重要部件，因其受力集中，且需要活动(转动或移动)，故相当于一个可动“关节”。理论上是一个具有运动副的机构，而不是结构，作为运动部件，受力复杂。设计方法和规范均不同于“结构”，不属于土建范畴，而属于机械领域问题。其材料选择、设计、加工制造和规范应按机械标准。但使用在土建工程中，又要满足土建的相应规范，设计中还要考虑土建功能。支座制造所用的材料，对橡胶支座来说，因采用高分子有机材料一一橡胶作为主要承重构件，故又和“化学工业”挂钩，其物理、化学性能又要复杂得多。至于橡胶支座的力学计算，很难进行，因为橡胶是典型的“粘一弹一塑”性材料，其各项参数是依赖于变形的变量同时也是时间的变量，故橡胶支座属多学科交叉问题，设计参数极难确定，以前已经广泛使用，也出过事故，但这些基础性研究并没进行。作为上部结构(桥梁梁体、屋盖系统等)和下部结构(桥墩、柱子、支承体系等)间的连接构件，盆式橡胶支座广泛地应用于工程结构中，其主要功能如下：
1、将上部结构内力可靠地集中传递到下部结构，其中包括压力、拔力、各方向的剪力、弯矩、扭矩等。固定支座即可起到这种作用。
2、上述各种内力并不需要全部传给下部结构，有些内力传给下部结构后将使下部结构处于非常不利的复杂受力状态。在各种随机荷载作用下其构造很难处理，有时会出现难以预料的事故，如弯矩、扭矩、动力荷载产生的峰值内力等。
故支座还应起到释放这些内力，使其不致传递到下部结构。固定铰支座可起到释放弯矩的作用。
3、支座还可起到释放水平剪力的作用，水平剪力将使柱(或墩)底产生巨大弯矩，尤其高桥墩、高柱，加上轴压力，柱子受偏压，造成墩、柱的破坏或使用材料的浪费。为此可采用可移动铰支座，释放剪力。
4、盆式橡胶支座作为一种连接件，应使设计分析时的力学模型能充分地反映实际结构模型的受力情况，计算结果尽量符合实际工作情况。
5、支座作为边缘构件，在结构内力控制中，应该起到调节、控制结构内力作用。
6、在动力荷载作用下(如地震、风振、火车、汽车等动力荷载)，支座还应具有抗震、减振甚至隔振的功能。具有抵抗、减小、隔离动力峰值的作用。这种作用应在设计时尽可能计算准确。
7、具有与结构同等的耐久性，盆式橡胶支座安装后一般将无人问津，无人再去关心支座本身的物理、力学、化学的改变，实际情况也无法去检查其性能的各项指标。理论上，支座是可以更换的。但实际上更换是不可操作的。即使能顶起来，与周边的结构物也会产生裂缝，处理起来将比使用其它类型支座更复杂、更昂贵。
8、能释放温度应力。

目前，设计人员一般不提供支座的形状系数，只提供支座的尺寸，这样将会导致厂家盲目生产，支座的形状系数难以得到有效的控制，厂家既有可能生产形状系数高的支座，也有可能生产形状系数低的支座，而形状系数低当压应力为4.2MPa时，理论推算主拉应力为14.3MPa，已超过标准规定的胶层与钢板之间的剥离强度10MPa，此时观测到橡胶与钢板的接合部位边缘处形成空穴，呈半圆形，半径为0.lmm。当压应力为6MPa时，理论推算主拉应力为20.4MPa，已超过标准规定的橡胶拉伸强度17MPa，空穴迅速成长。观测到橡胶层的空穴，渐呈三角形，空穴宽度为1.2mm，见图Sd。当压应力大于6MPa时，观测到橡胶层的空穴，呈锐角，空穴宽度为1.8mm。随着载荷的增加，内部胶层空穴在成长、发展，裂尖明显，如果存在交变负荷则裂纹必将在裂尖处形成裂纹并扩展，将直接影响支座的耐久性。直至穿透5~厚的橡胶保护层。使加劲钢板失去保护。支座的局部损伤首先表现为橡胶层与钢板剥离，其次为橡胶层的开裂，#后为裂纹的扩展。实验中观察到的损伤现象与理论推算的结果基本上相符合。
(1)支座的形状系数不仅影响支座的力学性能，而且还影响支座的损伤程度。
(2)支座的损伤主要原因是支座钢板边缘的剪应力，剪应力与形状系数成反比，并且剪应力集中系数也与形状系数成反比，当形状系数较小时，位于钢板边缘的胶层剪应力较大，容易造成胶层与钢板剥离，产生空穴，使支座的损伤程度提高。
(3)当支座的形状系数较低时(S<8)支座的设计应力应随形状系数的大小进行相应的调整，这可有效降低支座损伤发生的概率。
(4)在支座的设计上，除了要考虑支座承载面积和支座高度这两个主要因素外，还应将形状系数作为支座设计的主要控制参数和支座成品验收的主要依据。使生产厂家有效控制支座的形状系数，不至于盲目生产。

 由于建筑功能要求的不断提高，许多公共建筑在屋顶设大空间，采用大跨度钢结构屋盖形式，而且屋面形式趋于复杂化。但是，随着跨度的加大引起屋盖自重的增加，在结构设计中遇到的#大问题就是大跨度复杂曲面结构具有很大的水平推力，下部结构往往难以承受。通过调整支座的水平位移，减少水平推力，因此工程中就是要寻找到合理的支座形式，支座的形式可以是允许线位移，允许角位移，或两者兼有，以缓解巨大的水平推力，减少下部结构的造价，也降低结构的危险性。但支座节点的构造形式应受力明确、传力简捷、安全可靠，并应符合计算假定。
      目前初步设计采用板式橡胶支座节点，这种节点适用于大、中跨度网架。构造是在支座底板与支承面之间设置一块橡胶垫板，橡胶垫板由多层橡胶板与薄钢板粘合、压制而成。由于这样的构造，使得橡胶支座的竖向承载力很大，而在水平向有较大的变形，因此利用橡胶支座这些特点，可以将上部结构的巨大水平推力传递给下部结构。橡胶垫板具有良好弹性，也可产生较大剪切变形，因而既可适用支座节点的转动要求又可在外界水平力作用下产生一定变位。随着橡胶支座不断的研究与应用，将其应用于网架、网壳等网格结构，从结构抗震的角度来研究、设计橡胶支座，并考虑橡胶支座抗震性能的结构分析方法，从而设计空间网格结构，将势在必行。这种节点具有构造简单、安装方便、节省钢材、造价较低等优点，目前使用较广泛，因此对板式橡胶支座的研究工作是一个比较热门的课题，研究该问题具有重要的实际意义。

板式橡胶支座主要有什么用处？板式橡胶支座除能接受构造物的重力和程度力外，铅芯产生的滞后阻尼的塑性变形还能吸收能量，并可经过橡胶提供程度恢复力。板式橡胶支座的结构是由上衔接板上封板、铅芯、多层橡胶、加劲钢板、维护层橡胶、下封板和下衔接板组成。多层橡胶、加劲钢板构成多层橡胶支座承当建筑物重量和程度位移的功用，铅芯在多层橡胶支座剪切变形时，靠塑性变形吸收能量，地震后，又经过动态恢复与再结晶过程，以及橡胶的剪切拉力的作用，建筑物自动恢恢复位。对应不同桥梁的请求，隔震橡胶支座能够有不同的叠层构造、制造工艺和配方设计，以满足所需求的垂直钢度、侧向变形、阻尼、耐久性、倾覆提离等性能请求。
       板式橡胶支座的优势：
1、除了自身的隔震力学性能满足抗震设计及运用请求外，板式橡胶支座还具备耐久性好，抗低周期疲倦性能、抗热空气老化、抗臭氧老化、耐酸性、耐水性均较好，其寿命可达60～80年，期间的隔震力学性能不会发作明显变化，也就是说在60年之内不会影响运用，可见，与建筑物具有同等寿命；
2、具有足够的程度刚度，保证建筑物的根本周期延长到1.5~3.0秒左右；另外具有足够竖向承载力，可以稳定的支承建筑物；
3、具有足够大的程度变形才能储藏，以确保在强震作用于下不会呈现失稳现象；
4、程度刚度受垂直紧缩荷载的影响较小；
5、设计及施工便当。

     为了保证橡胶支座的规范使用，交通部行业标准JT/T4-2004《公路桥梁板式橡胶支座》，与2004年6月1日开始实施，并代替了原标准JT/T4-1993《公路桥梁板式橡胶支座))[16〕和JT3132.3-90《公路桥梁板式橡胶支座成品力学性能检验规则))[17]，梁部旧标准合二为一。同时在橡胶支座力学性能的试验方法上也做了较大的改进，JT/T4-2004中规定抗压弹性模量试验自1MPa起以0.03-0.04MPa/s的施力速率均匀加载至4MPa，持荷2min后采集变形值，然后以每2MPa为一级逐级加载，每级持荷2min后采集变形值。直至平均压应力为止;而JT/T4-1993和JT3132.3-90中规定以1Mpa为一级逐级加载，每级持荷3rnin后采集变形值。直至平均容许压应力为止。由此可以看出标准中的抗压弹性模量试验方法向着简便并且实用的方向发展。

       法国布罗东纳斜拉桥主塔下采用了加劲板式橡胶支座，它是由沿周边安置十块大小不等的板式橡胶支座组成，支座承受的竖向力达9750吨。上世纪50年代末，美国在位于林肯城的Pehlhem大桥第一次使用了板式橡胶支座。前苏联从1959年起就开始在公路和铁路桥梁上使用橡胶支座。日本东北干线的鬼怒川铁路预应力连续桥于1961年使用了板式橡胶支座，该桥每年通过的列车载重量达1000万吨之多，到目前使用情况良好。
       目前，可以说橡胶支座几乎已经推广到世界各国。在我国板式橡胶支座从1965年起由上海市橡胶制品研究所、上海市政工程研究所和上海市政设计院等单位开始研制与试验，并先后在广东、上海、山东、广西、福建、江苏、浙江和安徽等地部分公路桥梁上使用。全国#早使用板式橡胶支座的是广东肇庆的公路桥，至今已有25年多的使用历史。1975年开始，以天然橡胶为主体的耐低温板式橡胶支座应用于北方，从此板式橡胶支座在全国各地广泛应用。目前板式橡胶支座已成为国内公路与城市桥梁广泛采用和深受欢迎的一种支座型式。 板式橡胶支座的主要作用[3]是将桥梁结构上部的恒载与活载传递到桥墩上，同时保证桥梁所要求的位移与转动，保证结构在活载、温度变化、混凝土收缩和徐变等因素作用下的自由变形，以使上下部结构的实际受力情况符合结构的静力受力状态。另外，橡胶支座还能起到一种隔震、防震的作用。橡胶支座必须满足以下功能要求:首先，桥梁必须具有足够的承载能力，以保证安全可靠地传递支座反力;其次，支座对桥梁变形(位移和转角)的约束应尽可能的小，以适应梁体自由伸缩及转动的需要。此外支座应便于安装、养护和维修，并在必要时进行更换。
       要满足这些要求，橡胶支座在竖直方向应具有足够的刚度，从而保证在#大竖向荷载作用下支座产生较小的压缩变形。橡胶支座在水平方向则应具有一定柔性，以适应车辆制动力、温度、混凝土收缩和徐变及活载作用下梁体的水平位移。同时，支座的厚度要能适应梁体转角的需要。

 抗压弹性模量测定结果估计测量不确定度，是基于误差累积原理和利用试验方法标准及检定标准规定的测量误差要求，提出估计测量不确定度的方法要点因为支座对于某些例如应变速率或应力速率等控制参数呈现不同的响应，所以不可能对所有试样计算出单一的不确定度值此处提供的误差累积方法可以看成为实验室的测量不确定度上限。
测定结果的准确度可归纳为两类试验参数所造成，即计量参数与材料和试验参数，并提供了与材料无关及有关参数允许测量不确定度值(%)和误差累积计算总测量不确定度期望值(%)的方法性能测定结果的准确度是受各种试验参数所影响的。所以，在对测定结果做判定时，当试验参数中存在不确定度较大参数时，应持慎重态度：
(1)JT/T4-200(公路桥梁板式橡胶支座》规定形状系数与应力计算一律采用有效承载面积(Ao)，不能采用公称面积；
(2)在测定实测抗压弹性模量E}时，应以规定的速率、分级与持荷时间进行加载，并绘制应力一应变曲线依规定分级方法加载循环和计算方法进布T}预压进行3个循环后，正式进行3次加载循环的实测结果与实测结果平均值的偏差应小于/o。若偏差计算结果大于等于/o时，应判定试验无效，并重做试验；
(3)测定支座抗压弹性模量用的试验机误差应在}/o以内。试验用的计量器具(位移计)应在试验前进行标定，其误差应在以内；
(4)测定结果的准确度归纳为是由两类试验参数所造成的，即计量参数与材料和试验参数其中计量参数所造成的测量不确定度起主要作用，因此正确测定方法决定了不确定度的大小；
(5)各技术监督与检测机构应根据标准要求完善板式橡胶支座成品力学性能检测设备与采样技术，并尽快实现自动数据采集即测试抗压弹性模量；与抗剪弹性模量G时，要求绘制应力一应变曲线，取值范围是应力一应变曲线呈现线性关系区段，这样有助于判断结果的准确性；
(6)检测环境温度对检测结果有直接影响，这是由于橡胶材料对温度的敏感性造成的，因此在检测报告中应当注明检测环境温度在提供检测结果的同时，还应说明所采用的检测方法，并注明测定结果的不确定度；
(7)东南大学力学实验中心研制了支座自动检测系统，经过一年多时间对各种规格支座的检测结果，能满足上述要求；
(8）对板式橡胶支座的抗压弹性模量、抗剪弹性模量两个重要力学性能指标进行试验研究，并在试验结果的基础上对均匀胶层厚度和不均匀胶层厚度两种情况进行数值模拟，分析橡胶支座内部应力分布规律，具体内容如下：
(1)传统抗压弹性模量试验方法比较繁琐，占用试验人员大量时间，本文对传统抗压弹性模量试验方法进行了改进，将持荷时间集中起来进行集中持荷，通过对不同类型支座进行试验，试验结果表明该改进试验方法所得结果符合标准规定误差范围，为试验人员节省了大量时间，并且还消除了传统方法中的累计误差；
(2)抗剪弹性模量试验需要竖向施力机构和水平施力机构同时作用完成试验，整套试验设备耗资较大，尤其水平施力机构更具挑战性。本文结合实验室现有试验设备自行研制了抗剪弹性模量试验设备，并采用该套试验设备进行抗剪弹性模量试验，所得试验结果满足试验标准要求，作为一项探索的研究工作取得了初步成果；
(3)在抗压弹性模量试验结果的基础上对板式橡胶支座的均匀胶层厚度和不均匀胶层厚度两种情况进行数值模拟。将数值计算分析结果与试验结果和解析解进行比较证明模型建立正确。从应力分析结果可以看出支座中的剪应力对橡胶支座功能发挥影响较大，并且形状系数与剪应力有近似反比的关系，建议将形状系数和胶层厚度的均匀性在标准中单独作为一项重要检测指标，同时也为橡胶支座设计和使用提供参考和建议。
支座胶层厚度和支座胶层不均匀分布，直接影响抗压弹性模量的检测结果；试验证明，这两个因素将会产生支座局部应力集中，局部胶层表面裂纹萌生概率大幅增加，导致支座提前损坏。

    4、当压应力大于6 MPa时，观察到橡胶层内部的空穴在主应力方向呈锐角状，损伤率为0 。 04。这正是内部胶层裂纹源，橡胶层内部的空穴与裂纹源将直接影响支座的耐久性。所以支座设计应力不应大于6 MPa。日本和美国规范规定的支座设计应力均小于10 MPa。
    5、在橡胶支座的生产与检测时，应高度重视由于支座内局部橡胶层的不均匀性对支座耐久性能的影响。生产时务必严格按设计要求加工与控制，保证橡胶层的均匀分布。检测时，应特别重视橡胶支座的解剖检验，必须严格按照支座内在质量解剖检验标准执行，严防不符合规定的橡胶支座流入工程，影响桥梁工程的安全性和耐久性。
    橡胶支座广泛应用于公路铁路和市政桥梁工程，橡胶支座通常采用多层薄钢板作为加劲层与橡胶叠合形成放置加劲钢板层主要是起到阻止橡胶横向变形，提高橡胶支座的竖向抗压刚度的目的。同时橡胶支座具有较大的水平剪切变形能力，以满足上部结构对桥梁支座要求的使用功能。

500无芯型叠层隔震橡胶支座(LNR500 )整体产品结构，主要组成部件有上、下连接板，上、下封板，橡胶层，内部钢板，外保护层，用于性能测试的叠层隔震橡胶支座不需要上、下连接板。叠层隔震橡胶支座由多层橡胶与钢板硫化、粘合而成，钢板金属件的性能表征比较成熟，而橡胶的特性却十分复杂，因此力学性能研究主要是针对橡胶基体的力学性能进行研究。橡胶类材料属于一种超弹性材料，超弹性材料是指具有应变能函数的一类材料，其本构关系一般用应变能密度函数W来表示。将弹性体的应变能密度函数写成的形式，其中的三个参数为一点的应变不变量。推导出的橡胶应变能密度函数是人们引用#为频繁的橡胶基本模型，它把应变能密度表示成变形张量不变量的级数形式。
钢板在加工制造中#常发生的变形形，即钢板发生锥形变形。发生剪切变形时，不平钢板所在位置的不同可能对支座内部应力分布产生不同的影响，同时考虑到发生剪切变形时结构的反对称性，在此假设四种方案，分别模拟不平钢板在支座的两端和中间的情况。

4)清洁上预埋钢板的上表面，安装主梁模板并进行主梁浇筑等后续作业。整个过程必须由有经验的技术人员现场指导并复核，并经监理工程师旁站和检验，否则，即使微小的误差都会影响支座发挥其受力作用。

2、支座的保养与维护
1）定期对支座防腐进行检查，发现问题时进行防腐层缺陷处理修补；
2)检查支座连接固定件是否松动，逐一拧紧；检查锚固螺栓是否锈蚀，必要时按要求质量和规格及时更换；
3)检查钢件表面是否有脱皮、裂纹等；
4)检查不锈钢板与预埋钢板之间的焊缝是否完好，必要时按要求及时补焊；
5)每隔半年或一年对支座锚固件进行清洗并涂刷防锈油，保证支座螺栓不被锈死，方便更换；
6)应在#高及#低温度条件下检查支座的相对位移量，如有超限，则应及时纠正并分析原因采取措施；
7)支座转角如有超限，则应及时纠正并分析原因，采取纠偏措施。
隔震橡胶支座已在现代桥梁和建筑抗震结构中起着举足轻重的作用，且其阻尼性能的提高还有很大空间。但由于地震的偶然性和震级的不确定性，建立数学模型较为困难和不准确，且考虑到其他力学和物理要求的影响，阻尼性能的提高也受到一定限制。据研究，炭黑与橡胶的化学结合物在反复作用力下可能破坏其发挥的阻尼性，且有可能使橡胶的弹性降低。我们不能一味追求其高阻尼性而忽略基本受力性能，影响桥梁通行时的支撑作用，这就要求研究者对科学的掺合方法和新的阻尼材料进行更深更广的探索。

为了改善天然橡胶垫的承载能力低的弱点，法国人弗涅辛涅首先尝试将钢筋格栅或钢丝网作为加劲材料与橡胶层交替叠合制成桥梁橡胶支座：以提高其承载能力，钢筋虽能在一定程度上约束橡胶的变形，但钢筋与橡胶的粘结问题难以很好的解决，并且钢筋格栅或钢丝分散布置于橡胶支座内，在钢筋与橡胶的界面处容易产生应力集中而出现裂缝。

    相对于弹性模量较低的橡胶，钢筋格栅或钢丝网可被视为刚性加劲材料。在研制桥梁橡胶支座：的探索过程中，合成纤维、尼龙等柔性材料也曾被尝试作为支座的加劲材料，以期望提高橡胶支座的力学性能，但限于当时的材料、加工工艺等水平，并未能取得较为理想的效果。
桥梁橡胶支座的现代形式：

1957年，由薄钢板代替钢筋格栅与橡胶层交替叠合而制成的桥梁橡胶支座：首次在联邦德国得到应用。支座中所采用氯丁橡胶和钢板之间有显著的粘合能力，这种用钢板加劲的桥梁橡胶支座：形式至今仍在广泛应用。早期的桥梁橡胶支座：是作为上、下部结构的传力装置而出现的，大量的工程实践应用说明了桥梁橡胶支座：这种结构形式的合理性。

普通叠层橡胶支座对上部结构提供柔性支撑，在减震系统中起隔震器的作用。由于地震波的振动频率范围大，因此单独采用隔震器来减小结构的地震反应一般效果不理想。阻尼器对不确定的地震输入有较好的适应性，只要设计合理，总能起到抑制相对变位，减小结构加速度反应的作用。因此两者同时采用或合为一体时，减、隔震效果#佳。

    铅芯橡胶支座吸收、耗散振动能量的功能是通过铅芯的剪切变形来实现的。铅的剪切屈服强度较低(约1 OMPa)，且其力学行为与弹塑性固体近似。当叠层橡胶支座的钢板和橡胶把铅芯紧紧约束住后，迫使全部铅芯在支座发生剪切变形时产生塑性的剪切变形，其结果改变了支座的滞回曲线，使支座具有良好的阻尼效果，其阻尼比可达20%--30%。所示的是某铅芯橡胶支座的滞回曲线。
    但是由于金属铅在生产和使用过程中易产生重金属污染，并且铅芯橡胶支座的减、隔震性能受地震波频谱特性的影响较大。高频谱性的地震波输入，铅芯橡胶支座的减隔震效果非常显著;而当低频特性的地震波输入时，其减隔震效果差，甚至起反作用而放大结构对地震的响应。另外，由于铅芯的增加还会使支座的自恢复能力大大降低。
    

在设置千斤顶的位置，台帽或盖梁上应修整平整，放边长至少为25cm的正方形钢垫板，使千斤顶平稳放置，在千斤顶的顶部亦设置边长为25cm的钢垫板与箱梁横隔板或翼板根部接触。

安装铅芯隔震支座的优势：
1、采用铅芯支座建造的房屋，可适当降低上部结构的设防水准，可使建筑布置更加灵活，并可减少一些结构的构造措施及一些结构构件的尺寸或配筋，节约土建造价。
2、建筑物在保证高宽比的前提下可以提高一到两层，这样提高建筑物的容积率，节省建设用地。
3、可以提高一个设防等级，造价降低7-15%。
4、保证在地震来临时建筑物的安全使用及人民群众的生命财产安全，对于大震来临时的抢险、指挥及稳定民心具有重大意义。

转动球铰支座示意图

Ⅱ型——支座与墩、梁之间采用套筒连接，支座底面不设预埋钢板，底钢板和套筒之间采用锚固螺栓连接，上预埋板与顶钢板之间采用卡榫连接，上预埋钢板与套筒之间采用配合焊接。

HDR高阻尼隔震橡胶支座代号

HDR（Ⅰ）-D900-G10/8-e168，表示：直径为900mm，橡胶设计剪切模量1.06MPa，设计转角为0.008rad，设计剪切位移量为±168mm的HDR（Ⅰ）圆形固定型高阻尼隔震橡胶支座；省略型号表示为：UUHDR（Ⅰ）-D900-G10UU。

HDR（Ⅱ）-350×400-G8/8-e56，表示：纵桥向尺寸为350mm、横桥向尺寸为400mm，橡胶设计剪切模量0.80MPa，设计转角为0.008rad，设计剪切位移量为±56mm的HDR（Ⅱ）矩形固定型高阻尼隔震橡胶支座；省略型号表示为：UUHDR（Ⅱ）-350×400-G8UU。

HDR-D300-H/8-e100，表示：直径为300mm，设计转角为0.008rad（橡胶设计剪切模量0.64MPa），主滑移方向设计位移量为±100mm的HDR圆形滑动型高阻尼隔震橡胶支座；省略型号表示为：UUHDR-D300-H/8UU。

HDR-350×400-H/8-e150，表示：纵桥向尺寸为350mm、横桥向尺寸为400mm，设计转角为0.008rad（橡胶设计剪切模量0.64MPa），主滑移方向设计位移量为±150mm的HDR矩形滑动型高阻尼隔震橡胶支座；省略型号表示为：UUHDR-350×400-H-e150UU。

本系列支座原则上本体的长边沿横桥向安装，考虑到桥梁横向尺寸可能受限，定制设计了矩形固定型专用系列（如HDR（Ⅰ/Ⅱ）-AB-G[Z] */ *），布置方式为支座本体的长边沿纵桥向布置。

2. HDR隔震支座的力学性能

进行减隔震设计的桥梁，由于减隔震装置的非线性，在设计地震力作用下，即使主体结构处于弹性状态，隔震、减震装置一般也应进入非线性阶段才能起到隔震耗能作用，此时可采用基于等效线性化的反应谱法进行分析。在罕遇地震作用下，墩柱、连接装置均进入非线性，应通过对结构进行非线性反应分析来求解结构的地震反应，目前#常用的方法是非弹性反应谱（等效线性化分析法）或非线性时程分析法。

在有限元分析程序中，对于设置隔震支座的非线性连接单元的结构，并非所有的分析工况都是非线性分析。比如说线性静力分析、模态分析等工况，这些线性分析工况中显然是不能够考虑单元中的非线性属性的。但是如果某些单元的非线性属性不能考虑，可能就会带来结构的不稳定等一系列基本力学问题，因此这时也需要使用非线性单元的线性属性。也就是说，对于所有线性分析工况，非线性单元所表现的是线性属性，所使用的刚度是线性特性值中的有效刚度。有效刚度的输入一般为非线性弹性支承的刚度值，这样既可防止在动力非线性分析中因为输入值地过高或过低而导致结果不收敛，又能在线性静力分析、模态分析等工况中保证结构的稳定。
与线性有效刚度相对应，在非线性单元中需要定义线性有效阻尼。线性有效阻尼的使用与线性有效刚度完全相同，主要用于非线性单元中线性自由度方向阻尼属性，以及所有自由度在线性分析工况的阻尼属性。

所以，不管采用何种分析方法，在对HDR高阻尼橡胶支座进行分析时，都需要取得其相关的线性和非线性力学参数。

 
技术性能
1、竖向承载力
盆式橡胶支座系列的竖向承载力（即支座反力，单位MN ）分31 级，即0 .8 、1 、1.25 、1.5 、2 、2.5、3 、3 .5 、4 、5 、6 、7 、8 、9 、10 、12.5 、15 、17.5 、20 、22.5 、25 、27.5 、30 、32.5 、35 、37.5 、40 、45 、50 、55 、55 和60 。在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不大于支座总高度的2 % ，盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5 ％。，支座残余变形不超过总变形量的5 ％。
2 、水平承载力盆式橡胶支座系列中，固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的1O％。抗震型支座水平承载力不小于支座竖向承载力的20 ％。
3 、转角
支座转动度不小于0.O2rad 。
4 、摩阻系数
加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数#小取0.03 ；
加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座设计摩阻系数#小取0.06 。
5 、位移
活动支座位移量超过规格系列表1、表2 中的规定时，可按实际需要适当加大位移量。

GPZ（2009）盆式橡胶支座主要技术指标
1.竖向承载力
GPZ（2009）型盆式橡胶支座竖向承载力（即支座反力，单位MN）分33级，即0.4、0.5、0.6、0.8、1、1.5、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55和60。
在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不大于支座总高度的2%，盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5%，支座残余变形不超过总变形量的5%。
2.水平承载力
本标准系列中，固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的10%。减震型支座水平承载力不小于支座竖向承载力的20%。
3.转角
支座转动角度不小于0.02rad。
4.摩阻系数
加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数#小取0.03。
加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座设计摩阻系数#小取0.06。

GPZ(111)盆式橡胶支座的安装
1、把锚柱安装在支座底板四角；

2、浇注支座支墩，留出顶端一段高度，留出高度要比支座的锚柱大些；

3、把支座吊到垫石上方，校正平面位置和高度；

4、浇注垫石混凝土；

5、安装支座上部的4个锚柱；

6、安装现浇梁模板，绑扎现浇梁钢筋；

7、浇注梁体混凝土；

8、拆除支座两侧的临时连接。

1、球形钢支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在混凝土上的反力比较均匀；

2、球形钢支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程，转动力矩小，而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关，与支座转角大小无关，特别适用于大转角的要求，设计转角可达0.05rad。

3、支座各向转动性能一致，适用于宽桥、曲线桥；

4、支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响，特别适用于低温地区。

1、可根据桥梁（房屋等建筑物）所在地区的地震动峰值加速度直接选用相应的支座型号规格，且应考虑选用支座的水平刚度及#大剪应变检算是否满足相应地震力作用下的使用要求。

2、应根据跨度和温度变化幅度，并考虑施工偏差等因素选用相应位移的支座。

3、应满足实际桥梁建筑等的结构的空间位置要求，套筒和锚杆应避免与结构受力钢筋相冲突。

由于制作生产事根据适应转角θ、橡胶设计剪切模量G值大小的不同，分别进行了区别，桥梁建筑工程师应当根据每座桥梁的实际情况进行选型，以优化结构受力及使用情况，保证产品发挥其应有的作用。

QPZ公路桥梁盆式橡胶支座它采用了中间导向，结构新颖，受力性能好，因而特别适用于曲线桥和旁弯较大的宽桥上的支座。我们根据TPZ系列盆式橡胶支座的使用经验，研究和设计而成的一种中间导槽式单向活动橡胶支座产品。由于TPZ、GPZ等系列橡胶支座均为两侧导槽式活动橡胶支座，当在多跨连续上使用时，由于日照温度应力引起梁体的侧弯，在两侧导槽式单向活动支座易产生约束力，而中间导槽式单向活动支座在梁体产生侧弯时，中间导槽可带动支座中间钢衬板做少量转动。可以避免侧向约束力。

GPZ盆式支座与桥梁的连接：
1、焊连连接：桥梁上下部构造在施工中，在支座位置应预埋比本系列支座顶、底板大的钢板，并有可靠锚固措施。支座就位后用断续焊接将支座顶、底板与预埋钢板焊接在一起。
2、地脚螺栓连接：用地脚螺母将支座与桥梁上下部构造连接。
上述两种方法也可混合使用，如支座与大梁采用地脚螺栓连接与墩台采用焊接连接。当采用预埋地脚螺体孔的地脚螺体连接时，建议用环氧树脂砂浆替代灌浆的混凝土，其配合比(按重量)为环氧树脂(6101)100，二丁脂17，乙二胺8，砂250。
公路桥梁盆式橡胶支座安装要领
1、建议设置支座垫石。
2、活动支座安装前用丙酮或酒精仔细擦洗相对各滑移面，擦净后在四氟滑板的渚油槽内注满≤295硅脂≥润滑剂，并注意硅脂保洁。支座其它各件也应擦洗干净。
3、支座除标高符合设计要求外，保证平面二个方崐向的水平是很重要的。否则将影响支座的作用性能，支座的四角高差不得大于2毫米。
4、支座上下各种纵横向必须对中，当安装温度与设计温度不同时，活动支座上下各种错开的距离需经计算确定。
5、单向活动支座安装时，上下导向挡块必须保持平行，交叉角不得大于5°。
6、支座中心线与主梁中心线应重合平行。
7、安装地脚螺体时其对露螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度。
8、连续梁桥等在实行体系转换割断临时锚固装置时，必须在支座和硫黄、水泥、砂浆、块之间采取隔热措施，以砂浆、块之间采取隔热措施，以免损坏四氟板和胶块。GPZ系列支座与桥梁的连接：
1、焊连连接：桥梁上下部构造在施工中，在支座位置应预埋比本系列支座顶、底板大的钢板，并有可靠锚固措施。支座就位后用断续焊接将支座顶、底板与预埋钢板焊接在一起。
2、地脚螺栓连接：用地脚螺母将支座与桥梁上下部构造连接。
上述两种方法也可混合使用，如支座与大梁采用地脚螺栓连接与墩台采用焊接连接。当采用预埋地脚螺体孔的地脚螺体连接时，建议用环氧树脂砂浆替代灌浆的混凝土，其配合比(按重量)为环氧树脂(6101)100，二丁脂17，乙二胺8，砂250。
公路桥梁盆式橡胶支座安装要领
1、建议设置支座垫石。
2、活动支座安装前用丙酮或酒精仔细擦洗相对各滑移面，擦净后在四氟滑板的渚油槽内注满≤295硅脂≥润滑剂，并注意硅脂保洁。支座其它各件也应擦洗干净。
3、支座除标高符合设计要求外，保证平面二个方崐向的水平是很重要的。否则将影响支座的作用性能，支座的四角高差不得大于2毫米。
4、支座上下各种纵横向必须对中，当安装温度与设计温度不同时，活动支座上下各种错开的距离需经计算确定。
5、单向活动支座安装时，上下导向挡块必须保持平行，交叉角不得大于5°。
6、支座中心线与主梁中心线应重合平行。
7、安装地脚螺体时其对露螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度。
8、连续梁桥等在实行体系转换割断临时锚固装置时，必须在支座和硫黄、水泥、砂浆、块之间采取隔热措施，以砂浆、块之间采取隔热措施，以免损坏四氟板和胶块。

四氟GYZF4板式支座的整体构造由梁底钢板、不锈钢板、四氟GYZF4板式支座与支座垫石等组成。宽槽制成楔形，在梁伸缩过程中不至于不锈钢板随梁的移动而滑脱。嵌放在梁底钢板上宽槽中的不锈钢板，厚度为3mm，梁在伸缩移动时，因为不锈钢板有很好的光洁度，又在四氟板表面上，所以摩擦阻力很小，四氟GYZF4板式支座表面粘贴的聚四氟乙烯板厚为1.5mm左右，在四氟表平面上有直径8mm左右，深度约1mm的球冠形的储油坑，在安装时涂以“295”硅脂，以便进一步减小摩擦。

特点：本GYZ板式支座在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用，与原用的钢支座相比，有构造简单，安装方便；节约钢材，价格低廉；

GYZ板式支座养护简便，易于更换等优点，且GYZ板式支座建筑高度低，对桥梁设计与降低造价有益；有良好的隔震作用，可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。

球冠圆GYZ板式支座：特点：本产品是经由圆GYZ板式支座改进而来的。支座顶面彩纯橡胶球型表面，支座底部加设一圈R2.5mm的半圆型圆环。它保留了变形各向同性的优点，又可克服安装后易产生的偏压、脱空等现象，适用于一般桥梁，也适用于各种布置复杂的，纵坡较大的立交桥和高架桥，也是根据不同坡度调整球冠半径。

我公司生产的GJZF4板式支座不仅性能优良，而且还有具有构造简单、价格低廉、无需养护的特点，更易于更换缓冲隔震、建筑高度低等特点。因而在桥梁界颇受欢迎，被广泛使用。我们的GJZF4板式支座应用于国内很多大型公路桥梁、铁路桥梁、城市立交桥上。GJZF4板式支座可以产生很好的防震作用，能减轻动载对上部构造与墩台的冲击作用。

GJZ板式支座表面粘覆一层厚2mm-3mm的聚四氟乙烯板．就制作成聚四氟乙烯滑GJZ板式支座。它除了具有竖向刚度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端转动外，因聚四氟乙烯板的低摩擦系数，可使梁端在四氟板表面自由滑动，水平位移不受限制：特别适宜中、小荷载，大位移量的桥梁使用。

普通GJZ板式支座(GJZ矩形板式橡胶支座GYZ圆形板式橡胶支座)与四氟乙烯滑GJZ板式支座(GYZF4圆形四氟滑板式橡胶支座，GJZF4矩形四氟板式橡胶支座)

1、普通GJZ板式支座（GJZ系列、GYZ系列）依靠自身的剪切变形来适应梁体的伸缩位移。

2、四氟乙烯滑GJZ板式支座（GJZF4系列、GYZF4系列）依靠四氟乙烯滑板与不锈钢板的相对滑动来适应梁体的位移，位移量大。

3、球冠系列桥梁GJZ板式支座在传力均匀性上，明显优于普通桥梁GJZ板式支座。它能有效地、可靠地将上部结构的荷载传递到桥墩上，并且极大的改善了在GJZ板式支座按装过程中产生的偏压脱空等不良现象，特点适应于坡桥、弯桥、斜桥、曲线桥等布置复杂的桥梁上。

板式支座按形状划分：矩形、圆形两种产品。

按是否能够提供水平位移划分为：聚四氟乙烯滑板支座和普通橡胶支座。

矩形（圆形）式板

（1）性能：本产品由多层橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合在一定压力、一定温度和一定时间内硫化压制而成。有足够的竖向刚度以承压垂直荷载，能将梁板上部构造的反力可靠地传递给墩台，有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形以满足上部梁体构造的水平位移。

（2）特点：本产品在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上已广泛应用，与原用的钢支座相比，有构造简单，安装方便；节约钢材，价格低廉；养护简便，易于更换等优点，且本品建筑高度低，对桥梁设计与降低造价有益；有良好的隔震作用，可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。

聚四氟乙烯滑板式

简称四氟滑板式桥梁支座，本产品是于普通板式橡胶支座上粘接一层厚2-3mm的聚四氟乙烯板而成。除具有普通板式橡胶支座的竖向刚度与弹性变形，能承受垂直荷载及适应梁端转动外，因四氟乙烯与梁底不锈钢板间的低摩擦系数（μ≤0.03）可使桥梁上部构造的水平位移不受限制，跨度>30米的大跨度桥梁、简支梁连续板桥和多跨连续梁桥可作活动支座使用；连续梁顶推、T型梁横移和大型设备滑移可作滑块使用。